截至9月14日全国农作物受旱面积1.38亿亩

水利水电资源网 wtx6@163.com 15 截至9月14日全国农作物受旱面积1.38亿亩 http://www.cadwater.com/news/jiaodianxinwen/13715.html     截至9月14日，全国农作物受旱面积1.38亿亩，其中重旱4，465万亩，干枯3，987万亩，有977万人、517万头大牲畜因旱发生临时饮水困难。 &nbsp     截至9月14日，全国农作物受旱面积1.38亿亩，其中重旱4，465万亩，干枯3，987万亩，有977万人、517万头大牲畜因旱发生临时饮水困难。     国家防总网站9月14日消息，9月13日，中央领导针对我国南方部分地区发生的严重旱情作出重要指示，要求有关部门要继续加大抗旱救灾工作力度，安排好群众生活，努力把灾害损失减少到最低限度。9月14日，国务院副总理、国家防总总指挥回良玉作出重要指示，要求强化对南方重旱省份抗旱减灾和救灾工作的指导与扶持力度，最大限度地减轻灾害所造成的损失，切实帮助解决抗旱减灾工作中所遇到的实际困难，妥善安排受灾群众的生活。     国家防总迅速贯彻落实中央领导的重要指示精神，9月14日，国家防总副总指挥、水利部部长陈雷紧急主持召开抗旱专题会商会，对当前抗旱工作作出再安排、再部署。会商决定，一是将国家防总抗旱Ⅳ级应急响应提升至Ⅲ级；二是立即派出4个工作组赶赴南方受旱省区检查指导抗旱工作；三是向南方受旱省份发出紧急通知，进一步安排部署抗旱救灾工作；四是抓紧商财政部尽快安排一批特大抗旱经费，支持地方抗旱工作；五是继续加强水利工程的科学调度和管理，努力增加抗旱水源，切实发挥大中型骨干水利工程和农田水利人饮解困工程的抗旱作用。     按照国家防总抗旱专题会商会的要求，国家防总秘书长、水利部副部长刘宁，水利部党组成员陈小江将带领财政部、农业部等部门的有关负责同志组成4个工作组，紧急分赴贵州、广西、湖南、重庆等重旱区，协助和指导地方做好抗旱减灾和救灾工作。     同日，国家防总向南方受旱省份发出紧急通知，要求认真贯彻落实中央领导同志的重要指示精神，把保障人畜饮水安全放在抗旱工作的首位，精心组织，周密部署，全力开展抗旱减灾和救灾工作，重点强化以下五个方面的工作：     第一，要提高认识，进一步加强组织领导。旱区各级领导要充分认识做好当前抗旱工作对于保增长、保民生、保稳定大局的重要意义，紧紧围绕粮食增产、农民增收的目标，把抗旱工作作为当前的中心工作抓紧、抓好、抓实。要树立抗大旱、救大灾、抗长旱的思想，做好防御秋冬春连旱的各项准备，进一步加强组织领导，狠抓责任落实，强化监督检查，确保领导到位、责任到位、机制到位、措施到位。     第二，要保障人畜饮水安全，妥善安排群众生活。要坚持以人为本，把确保城乡居民生活用水安全放在抗旱工作的首位，采取启用备用水源、开辟新水源等应急措施，确保城乡供水安全。农村人畜饮水困难地区要加强饮用水水源监测，保证水质安全，防止疫病发生。要关注重旱地区群众的口粮问题，针对所遇到的实际困难，妥善安排受灾群众生活。     第三，要及时启动预案，强化水利工程调度。各地要根据旱情发展形势及时启动抗旱应急预案，落实应急响应措施，确保抗旱工作有力、有序、有效进行。要强化水利工程管理和科学调度，制定调水、蓄水、分水和用水方案，加强水库调度，在确保安全的前提下，充分利用雨洪资源，千方百计增加抗旱水源，努力扩大抗旱浇灌面积。     第四，要加大投入力度，增强应急抗旱能力。要进一步加大抗旱投入力度，多渠道筹措资金，大力加强控制性水源工程和抗旱应急工程设施建设，采取临时打坝、截潜流、扩泉水、掘井水等措施，充分发挥抗旱服务组织作用，增强应急抗旱保障能力。     第五，要加强部门协作，全力支持抗旱工作。各级防汛抗旱指挥部成员单位和有关部门要密切配合，各司其职，合力解决抗旱工作中的困难和问题。气象部门要密切监测天气变化，适时进行人工增雨；财政评论此篇文章其它评论发起话题相关资讯财讯论坛请输入验证码部门要加大抗旱资金投入；民政部门要全力做好救灾救济工作；石油、电力部门要全力保障抗旱用油、用电；农业部门要加强抗旱技术指导，帮助农民采取改种、补种等措施，最大限度减轻旱灾的影响和损失。     据统计，截至9月14日，全国农作物受旱面积1.38亿亩，其中重旱4，465万亩，干枯3，987万亩，有977万人、517万头大牲畜因旱发生临时饮水困难。其中南方地区的广西、贵州、湖南、重庆、江西、广东、湖北等7省份农作物受旱面积3，235万亩，有504万人、242万头大牲畜因旱发生临时饮水困难。   面积全国截至抗旱 &nbsp 工作部门国家加强领导焦点新闻凤凰网 2009-09-15 19:04 乐昌峡水利工程成功截流 http://www.cadwater.com/news/benzhanxinwen/13714.html 　　本报讯(记者/陈清浩通讯员/符信粤水婷)昨日上午,省政府在韶关乐昌市隆重举行乐昌峡水利枢纽工程截流仪式(见上图,梁文祥摄)。副省长李容根出席仪式并致辞,省 　　本报讯(记者/陈清浩通讯员/符信粤水婷)昨日上午,省政府在韶关乐昌市隆重举行乐昌峡水利枢纽工程截流仪式(见上图,梁文祥摄)。副省长李容根出席仪式并致辞,省水利厅厅长黄柏青主持仪式。水利部珠江水利委员会、省有关部门和单位、韶关市的负责同志及当地镇村群众代表共300多人参加典礼。 <img height="300" alt="" src="http://www.cadwater.com/upimg/090916/_110026319.jpg" width="400" border="0" /> 　　李容根在致辞中指出,乐昌峡水利枢纽工程是目前我省最大的水利工程,对完善北江流域防洪体系、提高北江防洪能力、保障和促进区域经济发展具有十分重要的作用。武江截流是乐昌峡工程建设的关键节点,实施截流后的建设任务将十分艰巨,参加乐昌峡工程建设和负责水库移民征地安置工作的全体干部职工,要继续发扬艰苦奋斗、开拓进取的精神,把乐昌峡建设成为国内一流的水利工程。 　　乐昌峡水利枢纽工程位于韶关乐昌市境内、北江支流武江乐昌峡河段旧塘角火车站附近,是北江上游关键性防洪控制工程,水库集水面积4988平方公里,总库容3.4亿立方米,总投资约34.1亿元(不含送出工程),以防洪为主,结合发电,兼顾灌溉、航运等综合利用,计划到2010年底大坝具备防洪功能,2012年竣工。枢纽建成后,可有效调控洪水,削减洪峰,使乐昌市的防洪标准从目前的10年一遇提高到50年一遇；与湾头水库联合调度,使韶关市的防洪标准从目前的20年一遇提高到100年一遇,将彻底解决粤北地区长期以来的洪涝灾害。该枢纽建成后,将提高下游农田的自灌能力、改善灌溉面积3.77万亩,消除上游44公里的险滩,大坝下游在枯水期调节水流量达151立方米/秒,使航行更加畅顺。此外,可提供优质的自来水,改善水生环境。电站装机13.2万千瓦,下游昌山、长安、孟州坝、飞来峡等梯级电站可利用其调节功能增加发电量,促进粤北地区经济发展。 成功防洪乐昌峡工程枢纽水利韶关提高下游目前本站新闻南方日报 2009-09-15 18:58 关于中央直属和跨省水利工程水资源费 http://www.cadwater.com/news/benzhanxinwen/13711.html 关于中央直属和跨省水利工程水资源费征收标准及有关问题的通知发改价格[2009]1779号各省、自治区、直辖市发展改革委、物价局、财政厅（局）、水利（水务 关于中央直属和跨省水利工程水资源费 征收标准及有关问题的通知 发改价格[2009]1779号 各省、自治区、直辖市发展改革委、物价局、财政厅（局）、水利（水务）厅（局），各流域机构： 为推进水价改革，促进水资源节约和保护，根据《取水许可和水资源费征收管理条例》（国务院令第460号）有关规定，现就中央直属和跨省、自治区、直辖市水利工程的水资源费征收标准及有关问题通知如下： 一、制定水资源费征收标准的基本原则：（一）促进水资源的合理开发、利用、节约和保护；（二）与水资源条件和经济社会发展水平相适应，并充分考虑不同产业和行业的差别；（三）保持同类性质用水水资源费征收标准的统一性，维护公平的市场环境。 二、由流域管理机构审批取水的中央直属和跨省、自治区、直辖市水利工程的水资源费征收标准，由国家发展改革委会同财政部、水利部制定和调整。 其他水利工程的水资源费征收标准，由省、自治区、直辖市价格主管部门会同同级财政、水行政主管部门制定和调整，报本级人民政府批准，并报国家发展改革委、财政部、水利部备案。 三、由流域管理机构审批取水的中央直属和跨省、自治区、直辖市水利工程的水资源费征收标准为： （一）供农业生产用水暂免征收水资源费。 （二）供非农业用水（不含供水力发电用水）暂按取水口所在地现行标准执行。 （三）水力发电用水为每千瓦时0.3-0.8分钱，其中：取水口所在地省、自治区、直辖市制定的同类水力发电用水水资源费征收标准低于每千瓦时0.3分钱的，按0.3分钱执行；高于0.8分钱的，按0.8分钱执行；在0.3—0.8分钱之间的，维持不变。抽水蓄能发电用水暂免征收水资源费。 四、中央直属和跨省、自治区、直辖市水利工程单位（企业）缴纳的水资源费计入生产成本。 五、各地不得越权出台涉及中央直属和跨省、自治区、直辖市水电企业的新的行政事业性收费项目。 六、中央直属和跨省、自治区、直辖市水利工程名录，由水利部商国家发展改革委、财政部确定并公布。 七、上述规定自2009年9月1日起执行。 国家发展改革委 财政部 水利部 二〇〇九年七月六日 水资源直属中央关于征收自治直辖市标准用水水利工程本站新闻财政部网站 2009-07-14 00:46 中国古代著名的治水功臣 http://www.cadwater.com/paper/nongtianshuili/13700.html 中国古代著名的治水功臣大禹     大禹是中国历史上最著名的治水专家，大禹治水的股市妇孺皆知，这里不再多叙。史禄    亦叫监禄 中国古代著名的治水功臣 大禹     大禹是中国历史上最著名的治水专家，大禹治水的股市妇孺皆知，这里不再多叙。 史禄    亦叫监禄，名禄。秦朝人。史系官职，并非姓氏。禄的姓氏和生卒籍贯已不可考。历史对史禄的记载极为简略，只知道他受命在今广西安县主持兴建了著名的灵渠工程，从而把长江水每次和珠江水系连接了起来，对祖国的统一、南北经济和文化的交流，起过重要作用。灵渠的巧妙规划和高超的建筑技术，至今仍然受到中外人士的称赞。 郑国    战国末期韩国人。中国古代伟大的水利专家。战国末期，秦国崛起，东进中原，占领了周王室的旧地荥阳，陈兵于韩国边境，韩国危在旦夕。韩醒惠王设"疲秦之计"，想诱使秦国将人力财力用于大兴水利，以解燃眉之急。于是派遗郑国星夜兼程，赶赴秦国，给秦王蠃政献上一条"富国强兵"之策：郑国对秦王说，水害与水利本为一体，有水害需当治理，无水害可兴办水利。堵和疏的办法，固然得之于治理水害，但是，同样可以用于修堤筑堤渠，引水浇灌。秦国无水患可治，却可大兴水利。关中沃野千里，祗是雨水太少。关中东部是渭洛二水入河处，三水交汇，地下水位高，一经蒸晒，地面出现盐硷，百里茫茫，寸草不生。如果能修一条长渠，引泾水灌溉，干旱自然解决。时值关中连年干旱，军用粮草供应不足，秦兵无法继续东进，秦王正为粮草而苦恼，郑国之策正中下怀。秦王求利心切，不惜耗费巨大的资财，选精壮劳力，投入引泾程。    郑国怀着非常复杂的心情开始主持修筑这项巨大的水利工程。他暗自决定，不管将来形势如何，一定要搞好这项工程。他在广泛勘察精心比较的基础上，找出了一条渠线。渠首自池阳(今陕西泾阳县)的瓠口，渠尾入北洛河，由西至东绵延三百余里，灌溉4万余顷。地形虽然复杂，但渠干一登上台？，就如？屋行水，居高临下，最大限度地扩大流域的灌溉面积。在缺乏勘察设计和仪器的古代，郑国凭借经验和勇气大胆设计，敢于引水上？。经过多年的努力和广大民工的辛勤劳动，于公元前235年竣工。后人为了纪念这位水利大师，将此渠叫做"郑国渠"。在我国历史上，郑国渠是一项开凿早工程大施工技术高超的水利工程，它改变了关中农业区的面貌，使八百里秦川成为富饶之乡。 李冰父子    李冰父子是中国历史上著名的治水任务，因都江堰工程而流传千古。关于李冰父子的治水思想和都江堰水利工程的介绍，博主后面有介绍，这里不再多叙。 西汉贾让    被雍正皇帝供奉于河南嘉应观. 当时黄河频繁决溢,灾患严重。朝廷征集治河方案，绥和二年(公元前7)，贾让应诏上书。内容包括:上策主张不与水争地,“徙冀州之民当水冲者，决黎阳遮害亭放河使北入海”。这是针对当时黄河已成悬河的形势，提出人工改道，避高趋下的方案。他认为，实行这一方案，虽要付出重大代价，“败坏城郭、田庐、冢墓以万数”，但是可以使“河定民安,千载无患”。中策是开渠引水,达到分洪、灌溉和发展航运等目的。他认为这一方案不能一劳永逸,但可兴利除害,能维持数百年。他又认为如果保守旧堤,年年修补，劳费无穷，是最下策。贾让三策具有以下特点：①第一次全面地对治理黄河进行了方案论证，较完整地概括了西汉治黄的基本主张和措施；②首次明确提出在黄河下游设置滞洪区的思想，强调滞洪区的作用是“使秋水多，得有所休息”；③论证规划方案时首次提出经济补偿的概念，主张筹划治河工费用于安置因改道所需的移民；④提出综合利用黄河水利资源，具体论证开渠分水有三利（低地放淤肥田,改旱地为稻田,通漕运），不开则有三害（民常忙于救灾，土地盐碱沼泽化，决溢为害）;⑤分析了黄河堤防的形成,发展过程及其弊端。由于上述特点，他的治理黄河三策对后世治河产生了重要影响，是古代治河思想方面的重要遗产之一。<a target="_blank" href="http://baike.baidu.com/view/20338.htm">西汉</a>末年的治黄战略家贾让，针对汉代黄河河患频发的原因，提出了以“宽河行洪”思想为主的全面治理黄河的上、中、下三种不同对策，上策主张滞洪改河，中策提出筑渠分流，下策则为缮完故堤，贾让还对此进行了对比选优和评估。贾让“治河三策”对后世产生了重大影响。 东汉<a target="_blank" href="http://baike.baidu.com/view/74068.htm">王景</a>    被雍正皇帝供奉于河南嘉应观。当时黄河、汴渠同时决口，拖延未修。汉武帝建武十年(公元34年)，才打算修复堤防，动工不久，又因有人提出民力不及而停止。后汴渠向东泛滥，旧水门都处在河中，兖、豫二州(今河南、山东一带)百姓怨声载道。永平十二年，汉明帝召见王景，于该年夏季发兵夫数十万人，实施治汴工程。王景亲自勘测地形，规划堤线。先修筑黄河堤防，长千余里，然后着手整修汴渠。它从郑州西北引黄河，经过开封、商丘、虞城、砀山、萧县，至徐州入泗水，再入淮河。由于黄河溜势经常变化，如何保持取水的稳定是一大难题。汴渠位于黄河以南平原地区，黄河南泛时往往被冲毁。黄河汛期时，引水口控制不好，进入渠内的水过多，汴渠堤岸也有溃决危险。王景在对汴渠进行了裁弯取直、疏浚浅滩、加固险段等工作后，又“十里立一水门，令更相洄注，无复溃漏之患”。王景的治河工程取得了很大的成功。工程完成不久，汉明帝颁诏中说：“今既筑堤，理渠，绝水，立门，河汴分流，复其旧迹。陶丘之北，渐就壤坟。”指出王景的工作恢复了黄河、汴渠的原有格局，使黄河不再四处泛滥，泛区百姓得以重建家园。 　　对王景治河的具体情况，后人见解不完全一致。尤其对“十里立一水门，令更相洄注”有多种解释。 元朝<a target="_blank" href="http://baike.baidu.com/view/82027.htm">贾鲁</a>     被雍正皇帝供奉于河南嘉应观。　至正十一年（1351），诏命贾鲁为工部尚书、充总治河防使，征发民工15万，军士2万，兴役治河。 　　贾鲁敏达干练，竭诚行事。他面对奔腾咆哮的黄河，采取疏、浚、塞并举的方略，疏浚中，凡生地新开，凿之以通，故道高低，取之以平，河身广狭，导之以直，淤塞之道，浚之以深，泽水之地，开渠以排洪。塞堵中，凡薄垒之堤，增之以固；决河之口，筑堤坝以塞其流。贾鲁在三百余里的治黄工地上亲自指挥，督人巡察，宜疏则疏，宜塞则塞，需防则防，需泄则泄，使河槽高不壅，低不潴（聚水），淤不塞，狂不溢，因势利导，因地制宜，在堵截山东曹县黄菱岗大堤决口时，因决口势大，又遇秋汛，河口刷岸北行，回旋急，难以堵截，贾鲁用27艘大船做一“方舟”，方舟装石，依次下沉，层层筑起“石船大堤”，大堤合龙时，水势猛急，若自天降，怒吼咆哮，犹撼船堤，“观者股栗，众议腾沸”，以为难合，贾鲁神色不动，机解捷出，对施工人员“日加奖谕，辞旨恳切，众皆感激赴工”。经过惊心动魄的大搏斗，终于完成了黄陵岗浩大截流工程。治河工程从四月二十二日兴工，七月就凿成河道280多里，八月将河水决流引入新挖河道，九月通行舟楫，十一月筑成诸堤，全线完工，使河复归故道，南流合淮入海，治河大功告成。 元朝郭守敬    是元代一位著名的天文学家和水利专家，也是十三世纪世界上杰出的科学家。他的一生主要是从事科学研究工作，在科学活动中，他精心观察客观事物的特点，从中掌据它们的发展规律；他能很好地发现和总结劳动人民的发明创造，从具体实践中得到运用和提高；他善于从别人的经验教训中吸取有用的东西，取长补短，使自已的科学研究事业逐渐趋于完善。但是，他从不满足前人的现成经验，敢于大胆探索，富有创新精神。由于他孜孜不倦、刻苦钻研、勤奋实干，所以在天文、历法、水利和数学等方面都取得了卓越的成就。     元初，郭守敬二十多岁就勇敢地承担了邢台五里的流通淤塞河道修建石桥的任务。全部工程用了四十五天就胜利地完成了，当地人民都很佩服他。郭守敬对发展生产非常注意，符合了元朝统一中国后广大人民的迫切要求。中统三年(1262年)，刘秉忠的同学张文谦向元世祖忽必烈推荐郭守敬“习知水利，巧思绝人”。元世祖在上都(多伦)召见郭守敬时，郭守敬便对发展华北平原的水利交通事业，向元世祖面陈了六项建议，颇受忽必烈赞赏，授提举诸路河渠使，次年加授银符合渠使。至元元年(公元1264年)，郭守敬随张文谦到西夏(甘肃宁夏)一带，视察水利修筑了淤塞水道千余里，灌溉农田九万余顷，为发展生产作出了很大贡献。次年升为都水少监。当地人民对郭守敬非常爱戴，并建造郭守敬祠作为纪念。此外，郭守敬还在河北、山东、大都(北京)等地，兴建了不少工程，对当地交通运输、农田灌溉等都起到了良好的作用。 明朝<a target="_blank" href="http://baike.baidu.com/view/743313.htm">潘季训</a>    被雍正皇帝供奉于河南嘉应观。潘季驯，浙江乌程（今吴兴县）人，生于明武宗正德十六年（公元1521年），死于万历二十三年（公元1595年）。他创造性地提出了比较科学的治河理论和措施，并且在黄河下游的治理工作中取得了显著成绩。     潘季驯的治河理论和实践经验收集在他所著《河防一览》一书中，书中有详细的治河全图、有关治河的章奏和关于河防险要的论说，是中国古代治理黄河经验的珍贵记录，是中国水利科学的宝库。 潘季驯最重要的贡献是提出了“塞旁决以挽正流、以堤束水、以水攻沙”的理论。 清朝林则徐    人们都知道林则徐曾担任两广总督，虎门销烟大张民族气节，他又怎么会当上了河龙王呢？原来在道光年间，他曾任河道总督，主管河南、山东黄河运河的修防事务。鸦片战争失败后，清政府撤了他两广总督的职务，发配新疆。途中，黄河决口，林则徐又受命堵口。“肝胆披沥通幽明，亿兆命重身家轻。 农田水利狼神 2009-07-04 18:09 我国著名的水利工程 http://www.cadwater.com/paper/nongtianshuili/13701.html 我国著名的水利工程(上) 都江堰    位于成都平原西部的岷江上。都江堰水利工程建于公元前256年，是全世界迄今为止，年代最久、唯一留存、以无坝引 我国著名的水利工程(上) 都江堰 <a target="_blank" href="http://photo.blog.sina.com.cn/showpic.html#blogid=4cff417e0100azcx&url=http://static12.photo.sina.com.cn/orignal/4cff417e459d8cab28bbb"><img alt="" src="http://static12.photo.sina.com.cn/bmiddle/4cff417e459d8cab28bbb" /></a>    位于<a target="_blank" href="http://baike.baidu.com/view/128097.htm">成都平原</a>西部的<a target="_blank" href="http://baike.baidu.com/view/48432.htm">岷江</a>上。<a target="_blank" href="http://baike.baidu.com/view/507251.htm">都江堰水利工程</a>建于公元前256年，是全世界迄今为止，年代最久、唯一留存、以无坝引水为特征的宏大<a target="_blank" href="http://baike.baidu.com/view/48562.htm">水利工程</a>。属<a target="_blank" href="http://baike.baidu.com/view/163959.htm">全国重点文物保护单位</a>。都江堰附近景色秀丽，文物古迹众多，主要有<a target="_blank" href="http://baike.baidu.com/view/54250.htm">伏龙观</a>、<a target="_blank" href="http://baike.baidu.com/view/27282.htm">二王庙</a>、<a target="_blank" href="http://baike.baidu.com/view/389768.htm">安澜索桥</a>、玉垒关、<a target="_blank" href="http://baike.baidu.com/view/1143899.htm">离堆公园</a>、<a target="_blank" href="http://baike.baidu.com/view/515366.htm">玉垒山公园</a>和<a target="_blank" href="http://baike.baidu.com/view/5541.htm">灵岩寺</a>等。    都江堰水利工程由创建时的鱼嘴分水堤、<a target="_blank" href="http://baike.baidu.com/view/691818.htm">飞沙堰溢洪道</a>、宝瓶口引水口三大主体工程和百丈堤、人字堤等附属工程构成。科学地解决了江水自动<a target="_blank" href="http://baike.baidu.com/view/1071569.htm">分流</a>、自动排沙、控制进水流量等问题，消除了<a target="_blank" href="http://baike.baidu.com/view/388734.htm">水患</a>，使川西平原成为“水旱从人”的“<a target="_blank" href="http://baike.baidu.com/view/47884.htm">天府之国</a>”。两千多年来，一直发挥着防洪灌溉作用。 古堰的工程布局和“深淘滩、低作堰”，“乘势利导、因时制宜”，“遇湾截角、逢正抽心”等治水方略没有改变，都江堰水利工程成为世界最佳水资源利用的典范。    “宝瓶灌溉胜春霖，天府都安直到今，六字诀传千百载，心随江水水从心”。汹涌的泯江水滚滚而来，被一条长鱼似的堤坝分成两股，一条弯弯曲曲地沿着河道奔向广阔的川西平原，另一条则仍然奔腾南流，投向长江的怀抱。都江堰：江心似鱼的堤坝叫鱼嘴。鱼嘴与玉垒山之间是内江，另一条为外江，是岷江的上流，排泄洪水。内江通过一个形如瓶颈的引水口，流入平原灌溉农田。洪水来时，流入内江过多的水就会漫过飞沙堰汇集江底淤积的泥沙 郑国渠     战国末期，秦国崛起，东进中原，占领了周王室的旧地荥阳，陈兵于韩国边境，韩国危在旦夕。韩醒惠王设"疲秦之计"，想诱使秦国将人力财力用于大兴水利，以解燃眉之急。于是派遗郑国星夜兼程，赶赴秦国，给秦王蠃政献上一条"富国强兵"之策：郑国对秦王说，水害与水利本为一体，有水害需当治理，无水害可兴办水利。堵和疏的办法，固然得之于治理水害，但是，同样可以用于修堤筑堤渠，引水浇灌。秦国无水患可治，却可大兴水利。关中沃野千里，祗是雨水太少。关中东部是渭洛二水入河处，三水交汇，地下水位高，一经蒸晒，地面出现盐硷，百里茫茫，寸草不生。如果能修一条长渠，引泾水灌溉，干旱自然解决。时值关中连年干旱，军用粮草供应不足，秦兵无法继续东进，秦王正为粮草而苦恼，郑国之策正中下怀。秦王求利心切，不惜耗费巨大的资财，选精壮劳力，投入引泾工程。    郑国怀着非常复杂的心情开始主持修筑这项巨大的水利工程。他暗自决定，不管将来形势如何，一定要搞好这项工程。他在广泛勘察精心比较的基础上，找出了一条渠线。渠首自池阳(今陕西泾阳县)的瓠口，渠尾入北洛河，由西至东绵延三百余里，灌溉4万余顷。地形虽然复杂，但渠干一登上台？，就如？屋行水，居高临下，最大限度地扩大流域的灌溉面积。在缺乏勘察设计和仪器的古代，郑国凭借经验和勇气大胆设计，敢于引水上？。经过多年的努力和广大民工的辛勤劳动，于公元前235年竣工。后人为了纪念这位水利大师，将此渠叫做"郑国渠"。在我国历史上，郑国渠是一项开凿早工程大施工技术高超的水利工程，它改变了关中农业区的面貌，使八百里秦川成为富饶之乡。   秦渠枋口    人们又叫五龙口。2000多年前建于沁水湾的一项水利工程。为了让沁河发挥更大的作用，公元前221年，沁河两岸的人民在太行山沁河出山口，创修沁河水利工程。因渠首以“枋木为门，以备蓄泄”，得名枋口堰，百姓俗称秦渠枋口。它开创了隔山取水之先河，也是我国最早利用水流弯道原理修建的水利工程之一，不淤不塞，利泽至今，因此具有极高的科学研究和文物价值，同时也成为研究我国古代水利科学的重要实物，可与都江堰媲美，因此又被誉为“北国都江堰”。 　秦渠枋口由五条水渠组成——利丰渠、广济渠、永利渠、大利渠、小利渠。五条水渠蜿蜒于沁水湾，形成“五龙分水”之势，每个渠首的进水口又有吞水状龙首石雕，故曰五龙口，又名五龙头，位于济源市区东北的五龙口镇即由此而得名。中华愚公网+Gvr8LR}%Q6M b.c#C    三国魏黄初六年（公元225年），河内郡典农中郎将司马孚奉诏重修枋口堰，“夹岸累石，结以为门，用代木门”，改枋木门为石门，工程历时两年。公元590年，隋开皇十年前后，怀州刺史卢贲“决沁水东注，名曰利民渠；又流入温县，名曰温润渠，以溉泻卤，民赖其利”。唐元和六年（公元811年），秦渠枋口引水灌溉之利，在农业生产中发挥了极其重要的作用，旱时能浇，涝时能排，两岸草茂粮丰……   秦渠枋口的作用用三个字可以概括。第一个是补。沁河水通过枋口向下游地质漏斗区补充地下水。第二个是灌。永不枯竭的五龙之水，灌溉着万顷良田，滋养着富庶文明的家园。第三个是排。在汛期雨水较多的时候，能及时将地表水排到渠里，避免农作物受损。中华愚公网kCAdDXZ 荆江大堤  <a target="_blank" href="http://photo.blog.sina.com.cn/showpic.html#blogid=4cff417e0100azcx&url=http://static9.photo.sina.com.cn/orignal/4cff417e459d8bd5d8d58"><img alt="" src="http://static9.photo.sina.com.cn/bmiddle/4cff417e459d8bd5d8d58" /></a>     荆江大堤始建于东晋永和元年(345年)，由荆州刺史桓温陈遵主持修筑，当时名金堤。五代后梁开平年间(907～911年)在东晋金堤的下游修筑江陵寸金堤；北宋时荆州太守郑獬主持筑沙市堤；南宋又修黄潭堤，并加筑寸金堤。经两宋的扩建和培修，荆江大堤已初具雏形。 明嘉靖二十一年(1542年)荆江北岸的郝穴被堵塞，这样自堆金台至茅埠长124公里的堤段连成一体，史称万城堤，后来又称万城大堤。清代乾隆、道光年间，又延长寸金堤与沙市堤衔接来。1918年，万城大堤改称为荆江大堤 <div class="contentLayout"> <div class="column_2 floatLeft"> <div class="components730 SinaAd_hide" id="advertise_top"> <div class="component"> <div class="componentTop"></div> <div class="componentContent" style="PADDING-RIGHT: 11px; PADDING-LEFT: 11px; PADDING-BOTTOM: 10px; PADDING-TOP: 10px; HEIGHT: 81px"> <div class="SinaAd_cnt SinaAd_margin1">_ad_</div> 新浪广告 共享计划</div> <div class="componentBottom"></div> </div> </div> <div class="components730"> <div class="component"> <div class="componentBar">字体大小：<a onclick="changeFontSize(2);return false;" href="http://cadwater.com/include/FCKeditor/editor/">大</a>中<a onclick="changeFontSize(0);return false;" href="http://cadwater.com/include/FCKeditor/editor/">小</a> 正文 </div> <div class="componentContent article"> <div class="comconblog"> <div class="articleTitle"> <div style="DISPLAY: inline">我国著名的水利工程(下)(2008-10-22 23:00:48)</div> </div> <div class="articleTag"> <table cellspacing="0" cellpadding="0" width="100%" border="0"> <tbody> <tr> <td>type="text/javascript"> var $tag='水利工程,灵渠,红旗渠,坎儿井,文化'; var $tag_code='fe4968367fbbdbb28f3088bd5101d2e8'; 标签：<a class="tag" target="_blank" href="http://uni.sina.com.cn/c.php?t=blog&k=%CB%AE%C0%FB%B9%A4%B3%CC&ts=bpost&stype=tag">水利工程</a> <a class="tag" target="_blank" href="http://uni.sina.com.cn/c.php?t=blog&k=%C1%E9%C7%FE&ts=bpost&stype=tag">灵渠</a> <a class="tag" target="_blank" href="http://uni.sina.com.cn/c.php?t=blog&k=%BA%EC%C6%EC%C7%FE&ts=bpost&stype=tag">红旗渠</a> <a class="tag" target="_blank" href="http://uni.sina.com.cn/c.php?t=blog&k=%BF%B2%B6%F9%BE%AE&ts=bpost&stype=tag">坎儿井</a> <a class="tag" target="_blank" href="http://uni.sina.com.cn/c.php?t=blog&k=%CE%C4%BB%AF&ts=bpost&stype=tag">文化</a>  </td> <td valign="top" align="right" width="250"> </td> </tr> </tbody> </table> </div> <div class="articleContent" id="articleBody"> 我国著名的水利工程(下) 灵渠 <a target="_blank" href="http://photo.blog.sina.com.cn/showpic.html#blogid=4cff417e0100azd0&url=http://static2.photo.sina.com.cn/orignal/4cff417e459d8dfb2eb61"><img alt="" src="http://static2.photo.sina.com.cn/bmiddle/4cff417e459d8dfb2eb61" /></a>     又称湘桂运河，也称兴安运河。是现存世界上最完整的古代水利工程，与四川<a target="_blank" href="http://baike.baidu.com/view/2240.htm">都江堰</a>、陕西<a target="_blank" href="http://baike.baidu.com/view/113186.htm">郑国渠</a>齐名,并称为“秦朝三大水利工程”。     灵渠工程主体包括铧堤、南北渠、秦堤、陡门等，完整精巧，设计巧妙，通三江、贯五岭，沟通南北水路运输.1986年11月，世界大坝委员会的专家到灵渠考察，称赞“灵渠是世界古代水利建筑的明珠，陡门是世界船闸之父。”     秦始皇统一中国后运筹帷幄，命令史禄劈山凿渠。史禄通过精确计算终于在兴安开凿了灵渠，奇迹般的把长江水系和珠江水系连接了起来，使援兵和补给源源不断的运往前线，推动了战事的发展，最终把岭南的广大地区正式地划入了中原王朝的版图灵渠的凿通，沟通了湘江、漓江，打通了南北水上通道，为秦王朝统一岭南提供了重要的保证，大批粮草经水路运往岭南，有了充足的物资供应，秦军在百越战场上兵锋凌厉、势如破竹。公元前214年，即灵渠凿成通航的当年，秦兵就攻克岭南，随即设立桂林、象郡、南海3郡，将岭南正式纳入秦王朝的版图，加上在福建建立的闽中郡，使秦朝郡级建置达到40个，形成了在中国历史上第一个大一统的中央集权制的国家。其后，汉代马援，唐代李渤、鱼孟威又继续主持修筑灵渠。     自秦以来，对巩固国家的统一，加强南北政治、经济、文化的交流，密切各族人民的往来，都起到了积极作用。灵渠虽经历代修整，至今依然发挥着重要作用 红旗渠 <a target="_blank" href="http://photo.blog.sina.com.cn/showpic.html#blogid=4cff417e0100azd0&url=http://static13.photo.sina.com.cn/orignal/4cff417e459d8dd8977ec"><img alt="" src="http://static13.photo.sina.com.cn/bmiddle/4cff417e459d8dd8977ec" /></a>     红旗渠是二十世纪六十年代，林州人民在极其艰难的条件下，从太行山腰修建的引漳入林工程。被世人称之为“人工天河”，在国际上被誉为“世界第八大奇迹”。 　　红旗渠工程于1960年2月动工，至1969年7月支渠配套工程全面完成，历时十年余。它以浊漳河为源，在山西省境内的平顺县石城镇侯壁断下设坝截流，将漳河水引入林州。在极其艰难的施工条件下，林州人民靠自力更生，艰苦创业的精神，克服重重困难，奋战于太行山悬崖绝壁之上，险滩峡谷之中，逢山凿洞，遇沟架桥，削平了1250座山头，架设151座渡槽，开凿211个隧洞，修建各种建筑物12408座，挖砌土石达2225万立方米。 淠史杭灌区 　　中国淠河、史河、杭埠河3个毗邻灌区的总称。位于安徽省中西部和河南省中南部，地处大别山余脉的丘陵地带，横跨长江、淮河两大流域，总面积1.31万平方千米。灌区水源来自佛子岭水库、响洪甸水库、磨子潭水库和梅山水库。总库容66亿立方米。该灌区于1958年开工，1959年开始灌溉农田，以后逐年续建配套，1987年干渠以上工程完工，支渠以下工程还在进行。工程以灌溉为主，兼有发电、航运、水产养殖、城市用水的综合利用工程，包括：淠河、史河、杭埠河三大渠首枢纽工程，7级渠道的2条总干渠，11条干渠，19条分干渠，总长1384千米；1.3万条支渠、斗渠、农渠，总长2.26万千米；该工程实现了40万公顷农田的自流灌溉，实灌面积达58万公顷，并解除了淠、史河下游的洪灾，减轻了淮河干流的洪灾。 引漳十二渠    战国初期以漳水为源的大型引水灌溉渠系。灌区在漳河以南（今河南省安阳市北）。战国魏文候时邺令西门豹创建（公元前422年）。第一渠首在邺西18里,相延12里内有拦河低溢流堰12道，各堰都在上游右岸开引水口，设引水闸，共成12条渠道。灌区不到10万亩。漳水浑浊多泥沙,可以落淤肥田,提高产量，邺地因富庶起来，东汉末年曹操以邺为根据地，按原形式整修，十二堰称为十二登，改名开井堰。    东魏天平二年（535）改建为天平渠，并成单一渠首，灌区扩大，后变称万金渠。渠首在今安阳市北40余里，漳河南岸。隋唐以后这一带形成以漳水、洹水（今阳河）为源的灌区。唐代复修天平渠，并开分支，灌田十万亩以上。清代、民国还有时修复利用。1959年动工在漳河上修建岳城水库。两岸分引库水，灌田数百万亩，代替了古灌渠。    引漳十二渠在大水时可以分泄漳河洪水，干旱时可以用来灌田十来万亩。漳水含有大量的细颗粒泥沙，有机质肥料丰富，引水灌田不仅可以补充作物需水，而且能够落淤肥田，遍布于十二渠两岸的盐碱地也因此得到了改良，使邺的田地“成为膏腴”，每亩粮食产量较修渠前提高了八倍以上。水利的开发加速了经济的发展，魏国也随之富强起来。     可是，西门豹这样一位对魏国有巨大贡献的人物，却仍然遭到国君的杀害。原因是他在兴办十二渠时，征用了大量的民工，加重了百姓的负担，引起了一些怨言。当地的乡官豪绅乘机大进谗言，千方百计陷害他。 坎儿井<a target="_blank" href="http://photo.blog.sina.com.cn/showpic.html#blogid=4cff417e0100azd0&url=http://static4.photo.sina.com.cn/orignal/4cff417e06f627c33ed33"><img alt="" src="http://static4.photo.sina.com.cn/bmiddle/4cff417e06f627c33ed33" /></a>     坎儿井与<a target="_blank" href="http://baike.baidu.com/view/4256.htm">万里长城</a>、<a target="_blank" href="http://baike.baidu.com/view/17593.htm">京杭大运河</a>并称为<a target="_blank" href="http://baike.baidu.com/view/61891.htm">中国</a><a target="_blank" href="http://baike.baidu.com/view/20588.htm">古代</a>三大工程。<a target="_blank" href="http://baike.baidu.com/view/30385.htm">吐鲁番</a>的坎儿井总数近千条，全长约5000公里。坎儿井的结构，大体上是由<a target="_blank" href="http://baike.baidu.com/view/282258.htm">竖井</a>、地下渠道、地面渠道和“涝坝”（小型蓄水池）四部分组成。坎儿井是开发利用地下水的一种很古老式的水平集水建筑物，适用于山麓、冲积扇缘地带，主要是用于截取地下潜水来进行农田灌溉和居民用水。 安丰塘<a target="_blank" href="http://photo.blog.sina.com.cn/showpic.html#blogid=4cff417e0100azd0&url=http://static16.photo.sina.com.cn/orignal/4cff417e06f627c1a054f"><img alt="" src="http://static16.photo.sina.com.cn/bmiddle/4cff417e06f627c1a054f" /></a>    古称“芍陂”，位于安徽省寿县南60里处。     安丰塘是今天的称呼，古代的芍陂比今天的安丰塘要大出许多。陂是中国古代特有的一种水利工程，是由人工修造而成的蓄水塘。芍陂相传是由春秋时楚庄王的令尹（宰相）孙叔敖率领当地的人民修建的，距今已经有近2500年的历史，是中国现存最早、保存较好的古代大型水利工程。 芍陂建成之后，周围约有二、三百里，其范围大约在今寿县的淠河和瓦埠湖之间，南起众兴镇附近的贤姑墩，北至安丰铺和老庙集一带，可灌溉良田一万多顷。起初芍陂的水源仅来自丘陵地区，水量并不是很充足，而在它的西面有一条涝河，水量十分丰富。后来挖掘了一条子午渠，引淠河水入陂，使得芍陂的水源更有保证，同时还起到调节滞蓄淠河洪水的作用，减少了洪水灾害，使它对周围地区农业的发展发挥出更大的作用。 由战国至汉代的500多年间，芍陂因为年久不修而逐渐荒废。直到东汉建初八年（83年）时，才由著名的水利专家庐江太守王景主持进行了芍陂自建成后的第一次修葺。 </div> </div> </div> </div> </div> </div> </div> 农田水利狼神 2009-07-04 18:13 中国古代著名治水专家的策略与经验总结 http://www.cadwater.com/paper/nongtianshuili/13703.html   中国古代著名治水专家的策略与经验总结      潘季驯的治河理论和实践经验收集在他所著《河防一览》一书中，书中有详细的治河全图、有关   中国古代著名治水专家的策略与经验总结      潘季驯的治河理论和实践经验收集在他所著《河防一览》一书中，书中有详细的治河全图、有关治河的章奏和关于河防险要的论说，是中国古代治理黄河经验的珍贵记录，是中国水利科学的宝库。     潘季驯最重要的贡献是提出了“塞旁决以挽正流、以堤束水、以水攻沙”的理论。       李冰及历代治水格言的石刻碑文，最著名的是“深淘滩，低作堰”的细修原则及“遇弯截角，逢正抽心”的八字治水方针。 贾让三策      西汉后期，黄河决口频繁，哀帝召集治河人才议事。大臣贾让提出治理黄河的系统见解，分为上、中、下三个方案，后世称为「贾让治河三策」，见于《汉书?沟洫志》。      贾让首先提出治水的基本思想是不与水争地。接着分别阐述了三个方案的具体内容。上策是：开辟今天的河北省西部广大地区为蓄滞洪区。蓄滞洪区的移民安置费用，以几年的修堤费用即可补偿。贾让认为这样就能从根本上消除水患。      中策是：开辟分洪河道下入漳河，并开渠建闸，以便引黄河水作灌溉之用。他认为这样做还有三个好处：其一，可发展淤灌，改良土壤；其二，可改种水稻，将产量提高五至十倍；其三，可以发展航运。要实现这个方案，只需要花一年的修防费用就够了。贾让认为这个方案能兴利除害，维持数百年。 至于下策则是加固堤防，维持河道现状。但是堤防难免岁修岁坏，结果往往会劳民伤财。      贾让治河三策是现存最早的一篇全面阐述治河思想的重要文献。它以人类社会发展及自然和谐为宗旨，对后世影响很大。 附：纪念古代治水功臣的建筑     嘉应观：位于河南焦作武陟县城东南12公里处，距焦作市区35公里，始建于清雍正元年，是雍正皇帝为祭祀河神、封赏历代治河功臣，而修建的的座集宫、庙、衙三位一体黄淮诸河龙王庙 嘉应观是我国历史上唯一记述治黄史的庙观，也是河南省保存最完好、规模最宏大的清代建筑群，文化内涵丰富，是黄河文化的代表之一。     观内供奉的河神均为彪炳史志的历代治河功臣，蕴涵了中华五千年治河经验，是中华民族治理黄河的博物馆。     孟州开仪黄河风景区“治水名人园”：将历朝历代16位治水名人的塑像一一展示，他们上至中国古代治水英雄大禹，下至人民治理黄河事业的开拓者王化云，同时将他们生前的治水功绩用简要文字阐述，使历史与今日的水利丰碑交相辉映，以此弘扬治水精神，激励后人。 农田水利狼神 2009-07-04 18:16 膜技术在电子工业纯水制造中的应用 http://www.cadwater.com/paper/geipaishui/10833.html 摘要：纯水在电子工业主要是电子元器件生产中的重要作用日益突出，纯水水质已成为影响电子元器件产品质量、生产成品率及生产成本的重要因素之一，水质要求也越来摘要：纯水在电子工业主要是电子元器件生产中的重要作用日益突出，纯水水质已成为影响电子元器件产品质量、生产成品率及生产成本的重要因素之一，水质要求也越来越高。在电子元器件生产中，高纯水主要用作清洗用水及用来配制各种溶液、浆料，不同的电子元器件生产中纯水的用途及对水质的要求也不同。 关键字：膜技术纯水 　　一、纯水在电子元器件生产中的作用 　　纯水在电子工业主要是电子元器件生产中的重要作用日益突出，纯水水质已成为影响电子元器件产品质量、生产成品率及生产成本的重要因素之一，水质要求也越来越高。在电子元器件生产中，高纯水主要用作清洗用水及用来配制各种溶液、浆料，不同的电子元器件生产中纯水的用途及对水质的要求也不同。 　　在电解电容器生产中，铝箔及工作件的清洗需用纯水，如水中含有氯离子，电容器就会漏电。在电子管生产中，电子管阴极涂敷碳酸盐，如其中混入杂质，就会影响电子的发射，进而影响电子管的放大性能及寿命，因此其配液要使用纯水。在显像管和阴极射线管生产中，其荧光屏内壁用喷涂法或沉淀法附着一层荧光物质，是锌或其他金属的硫化物组成的荧光粉颗粒并用硅酸钾粘合而成，其配制需用纯水，如纯水中含铜在8ppb以上，就会引起发光变色；含铁在50ppb以上就会使发光变色、变暗、闪光跳跃；含有机物胶体、微粒、细菌等，就会降低荧光层强度及其与玻壳的粘附力，并会造成气泡、条迹、漏光点等废次品。在黑白显像管荧光屏生产的12个工序中，玻壳清洗、沉淀、湿润、洗膜、管颈清洗等5个工序需使用纯水，每生产一个显像管需用纯水80kg[1]。液晶显示器的屏面需用纯水清洗和用纯水配液，如纯水中存在着金属离子、微生物、微粒等杂质，就会使液晶显示电路发生故障，影响液晶屏质量，导致废、次品。显像管、液晶显示器生产对纯水水质的要求见表1。 表1　显像管、液晶显示器用纯水水质 <table cellspacing="0" cellpadding="0" align="center" border="1"> <tbody> <tr> <td width="70"> 项目单位 </td> <td width="55"> 电阻率 MΩ·cm (25t) </td> <td width="43"> 细菌 个/ml </td> <td width="91"> 微粒 个/ml </td> <td width="49"> TOC mg/L </td> <td width="39"> Na+ μg/L </td> <td width="55"> K+ μg/L </td> <td width="55"> Cu μg/L </td> <td width="55"> Fe μg/L </td> <td width="55"> Zn μg/L </td> </tr> <tr> <td width="70"> 黑白显像管 彩色显像管 液晶显示器 </td> <td width="55"> ≥5 ≥5 ≥5　 </td> <td width="43"> ≤5 ≤1 ≤1 </td> <td width="91"> ≤10(Φ＞0.5μ) ≤10(Φ＞1μ) ≤10(Φ＞1μ) </td> <td width="49"> ≤0.5 ≤0.5 ≤1 </td> <td width="39"> ≤10 ≤10 ≤10 </td> <td width="55"> ≤10 ≤10 ≤10 </td> <td width="55"> ≤8 ≤10 ≤10 </td> <td width="55"> ≤10 ≤10 ≤10 </td> <td width="55"> ≤10 ≤10 ≤10 </td> </tr> </tbody> </table> 　　在晶体管、集成电路生产中，纯水主要用于清洗硅片，另有少量用于药液配制，硅片氧化的水汽源，部分设备的冷却水，配制电镀液等。集成电路生产过程中的80%的工序需要使用高纯水清洗硅片，水质的好坏与集成电路的产品质量及生产成品率关系很大。水中的碱金属（K、Na等）会使绝缘膜耐压不良，重金属（Au、Ag、Cu等）会使PN结耐压降低，Ⅲ族元素（B、Al、Ga等）会使N型半导体特性恶化，Ⅴ族元素（P、As、Sb等）会使P型半导体特性恶化[2]，水中细菌高温碳化后的磷（约占灰分的20-50%）会使P型硅片上的局部区域变为N型硅而导致器件性能变坏[3]，水中的颗粒（包括细菌）如吸附在硅片表面，就会引起电路短路或特性变差。集成电路生产对纯水水质的要求见表2。 表2  集成电路（DRAM）对纯水水质的要求[4][5][6] <table cellspacing="0" cellpadding="0" align="center" border="1"> <tbody> <tr> <td width="189" colspan="2">集成电路（DRAM）集成度 </td> <td width="63">16K </td> <td width="63">64K </td> <td width="63">256K </td> <td width="63">1M </td> <td width="63">4M </td> <td width="63">16M </td> </tr> <tr> <td width="189" colspan="2">相邻线距（μm） </td> <td width="63">4 </td> <td width="63">2.2 </td> <td width="63">1.8 </td> <td width="63">1.2 </td> <td width="63">0.8 </td> <td width="63">0.5 </td> </tr> <tr> <td width="63" rowspan="2">微粒 </td> <td width="126">直径（μm） </td> <td width="63">0.4 </td> <td width="63">0.2 </td> <td width="63">0.2 </td> <td width="63">0.1 </td> <td width="63">0.08 </td> <td width="63">0.05 </td> </tr> <tr> <td width="126">个数（PCS/ml） </td> <td width="63">＜100 </td> <td width="63">＜100 </td> <td width="63">＜20 </td> <td width="63">＜20 </td> <td width="63">＜10 </td> <td width="63">＜10 </td> </tr> <tr> <td width="189" colspan="2">细菌（CFU/100ML） </td> <td width="63">＜100 </td> <td width="63">＜50 </td> <td width="63">＜10 </td> <td width="63">＜5 </td> <td width="63">＜1 </td> <td width="63">＜0.5 </td> </tr> <tr> <td width="189" colspan="2">电阻率（μs/cm，25℃） </td> <td width="63">＞16 </td> <td width="63">＞17 </td> <td width="63">＞17.5 </td> <td width="63">＞18 </td> <td width="63">＞18 </td> <td width="63">＞18.2 </td> </tr> <tr> <td width="189" colspan="2">TOC(ppb) </td> <td width="63">＜1000 </td> <td width="63">＜500 </td> <td width="63">＜100 </td> <td width="63">＜50 </td> <td width="63">＜30 </td> <td width="63">＜10 </td> </tr> <tr> <td width="189" colspan="2">DO(ppb) </td> <td width="63">＜500 </td> <td width="63">＜200 </td> <td width="63">＜100 </td> <td width="63">＜80 </td> <td width="63">＜50 </td> <td width="63">＜10 </td> </tr> <tr> <td width="189" colspan="2">Na+(ppb) </td> <td width="63">＜1 </td> <td width="63">＜1 </td> <td width="63">＜0.8 </td> <td width="63">＜0.5 </td> <td width="63">＜0.1 </td> <td width="63">＜0.1 </td> </tr> </tbody> </table> 　　二、膜技术在纯水制造中的应用 　　纯水制造中应用的膜技术主要有电渗析（ED）、反渗透（RO）、纳滤（NF）、超滤（UF）、微滤（MF），其工作原理、作用等见表3。 表3  纯水制造中常用的膜技术 <table cellspacing="0" cellpadding="0" align="center" border="1"> <tbody> <tr> <td width="95"> 膜组件名称 </td> <td width="66"> ED </td> <td width="102"> RO </td> <td width="94"> NF </td> <td width="109"> UF </td> <td width="102"> MF </td> </tr> <tr> <td width="95"> 微孔孔径 </td> <td width="66"> </td> <td width="102"> 5-50埃 </td> <td width="94"> 15-85埃 </td> <td width="109"> 50-1000埃（1μm） </td> <td width="102"> 0.03-100μm </td> </tr> <tr> <td width="95"> 工作原理 </td> <td width="66"> 离子选择透过性 </td> <td width="102"> 1.优先吸附-毛细管理论 2.氢链理论 3.扩散理论 </td> <td width="94"> 同左 </td> <td width="109"> 滤膜筛滤作用 </td> <td width="102"> 同左 </td> </tr> <tr> <td width="95"> 作用 </td> <td width="66"> 去除无机盐离子 </td> <td width="102"> 　  去除无机盐离子，以及有机物、微生物、胶体、热源、病毒等 </td> <td width="94"> 　  去除二价、三价离子，M＞100的有机物，以及微生物、胶体、热源、病毒等 </td> <td width="109"> 　  去除悬浊物、胶体以及M＞6000的有机物 </td> <td width="102"> 去除悬浊物 </td> </tr> <tr> <td width="95"> 组件形式 </td> <td width="66"> 膜堆式 </td> <td width="102"> 　  大多为卷式，少量为中空纤维 </td> <td width="94"> 同左 </td> <td width="109"> 　  大多为中空纤维，少量为卷式 </td> <td width="102"> 　  摺迭滤筒式 </td> </tr> <tr> <td width="95"> 工作压力（Mpa） </td> <td width="66"> 0.03-0.3 </td> <td width="102"> 1-4 </td> <td width="94"> 0.5-1.5 </td> <td width="109"> 0.1-0.5 </td> <td width="102"> 0.05-0.5 </td> </tr> <tr> <td width="95"> 水回收率（%） </td> <td width="66"> 50-80 </td> <td width="102"> 50-75 </td> <td width="94"> 50-85 </td> <td width="109"> 90-95 </td> <td width="102"> 100 </td> </tr> <tr> <td width="95"> 使用寿命（年） </td> <td width="66"> 3-8 </td> <td width="102"> 3-5 </td> <td width="94"> 3-5 </td> <td width="109"> 3-5 </td> <td width="102"> 3-6个月 </td> </tr> <tr> <td width="95"> 水站位置 </td> <td width="66"> 除盐工序 </td> <td width="102"> 除盐工序 </td> <td width="94"> 1.除盐工序 2.RO前的软化 </td> <td width="109"> 　  大多为纯水站终端精处理，少数为RO前的预处理 </td> <td width="102"> 1.RO、NF、UF前的保安过滤(3-10μm) 2.离子交换后滤除树脂碎片(1μm) 3.UV后滤除细菌死体(0.2或 0.45μm) 4.纯水站终端过滤(0.03-0.45μm) </td> </tr> </tbody> </table> 　　与传统的水处理技术相比，膜技术具有工艺简单、操作方便、易于自动控制、能耗小、无污染、去除杂质效率高、运行成本低等优点，特别是几种膜技术的配合使用，再辅之以其他水处理工艺，如石英砂过滤、活性炭吸附、脱气、离子交换、UV杀菌等，为去除水中的各种杂质，满足日益发展的电子工业对高纯水的需要，提供了有效而可靠的手段，而且也只有应用了多种膜技术，才能生产出合格、稳定的高纯水，才能生产出大规模、超大规模、甚大规模集成电路（LSI、VLSI、ULSI），从而使计算机、雷达、通讯、自动控制等现代电子工业的发展和应用得以实现。值得一提的是：当原水的含盐量大于400mg/L时，纯水制造的除盐工序采用RO-离子交换工艺后，比早先单用离子交换可节约酸、碱90%左右，使离子交换柱的周期产水量提高10倍左右[7]，事实证明，可以降低纯水制造的运行费用和制水成本，可以减少工人的劳动强度，可以减少对环境的污染，并可使纯水水质得到提高并长期稳定。据统计，在我国电子工业引进的纯水制造系统中，有RO的约占系统总数的90%，有UF的约占20%，有MF的几乎为100%[8]，而ED在我国国产的纯水系统特别是早期投产的纯水系统，以及为数众多的对纯水水质要求不高的一般电子元器件（如电阻、电容、黑白显像管、电子管等）制造厂的纯水系统中占有相当的比例。 　　三、微电子工厂纯水站使用膜技术实况 　　现以某微电子工厂中的某一纯水站使用膜技术的实况，说明膜技术在电子工业纯水制造中的应用。其纯水制造系统工艺流程见图1。 　　1.前级UF 　　前级UF是用于去除水中的悬浊物、胶体及有机物，降低水的SDI值，确保RO的安全运行。前级UF有5组，每组45根组件，共225根组件，进水280m3/h，透过水250 m3/h，浓缩水排放，回收率约90%。UF组件为美国Romicon公司生产，型号HF-BZ-20-PM80，组件直径5in，长43in，内压式中空纤维膜，纤维直径20mil（0.51mm），共有2940根纤维，膜面积132ft2，膜材料为PS（聚砜），截留分子量8万。UF前采用5μm保安过滤器。 　　2.一级RO 　　水中加入还原剂Na2SO3（加药量为水中余氯值的1.8倍）以防止余氯氧化腐蚀RO膜，加入防垢剂（NaPO3）6（加药量为5ppm）以防止CaCO3、CaSO4等在RO膜上结垢，再经5μm 保安过滤器后由高压泵打进一级RO。一级RO有4组，均为二段。其中三组为每组8根膜容器，呈（5+3）排列，第4组为11根膜容器，呈（8+3）排列，膜容器由FRP（玻璃钢）制成，每根内装6个RO元件，总共为210个RO元件，进水250m3/h，透过水188m3/h，浓缩水排放，回收率为75%，脱盐率＞90%（初始脱盐率＞99%），操作压力1.55Mpa。RO元件为美国HYDRANAUTICS(海德能)公司生产，型号CPA3。元件直径8in，长40in，卷式膜，膜面积400ft2，膜材料为芳香聚酰胺复合膜，元件脱盐率≥99.5%。 　　3.二级RO 　　一级RO水箱出水中一部分进入A系统，先加NaOH（CP级）调节pH为8.2-8.6，使水中CO2生成HCO3-，被二级RO除去，以减轻混床离子交换的负担，采用二级RO可以使混床再生周期延长一倍，减少再生酸碱耗量，并可进一步去除TOC和胶体物质。二级RO前采用3μm保安过滤器，二级RO为一组三段，共10根膜容器，按（6+3+1）排列，每根容器内装6只RO元件，共60只RO元件，进水70m3/h，出水62m3/h，浓水排至超滤水箱，回收率为90%，脱盐率＞70%(初始脱盐率＞80%)，RO元件的生产厂、型号与一级RO相同。 　　4.后级UF 　　后级UF是用于去除水中的微粒、微生物、胶体、有机物等的终端过滤设备。 　　A系统后级UF为3组，每组18支，共54支组件，进水92 m3/h，出水90 m3/h，浓水排至一级RO水箱，回收率约98%。UF组件为美国Romicon公司生产，型号HF-132-20-PM10，组件直径5in，长43in，内压式中空纤维膜，纤维直径20mil(0.51mm)，共有2940根纤维，膜面积132ft2，膜材料为PS（聚砜），截留分子量1万。 　　B系统后级UF为8组，每组9支，共72支组件，进水168 m3/h，出水164 m3/h，回收率约98%，UF组件制造厂及型号与A系统后级UF相同。 　　C系统后级UF有3支组件，进水4 m3/h，出水3.9 m3/h，回收率约98%，UF元件为美国HYDRANAUTICS公司生产，型号4040-FTV-2120，组件直径3.94in，长40in，卷式膜，膜面积55ft2，膜材料为聚烯烃，截留分子量5万。 　　5.微滤 　　本系统的微滤可分为三类，第一类为前级UF、RO前的保安过滤器，用于去除水中的悬浊物微粒，降低水的SDI值，滤芯为PP（聚丙烯）膜摺迭式滤芯，孔径为5μm或3μm。第二类在离子交换后，用于滤除离子交换树脂碎片，滤芯为PP膜摺迭式滤芯，孔径为1μm。第三类在UV杀菌器后，用于滤除微生物尸体，滤芯为N-6（尼龙6）膜摺迭式滤芯，孔径为0.45μm或0.2μm。以上滤芯均为核工业部第八研究所生产。 　　除上述水站外，该厂还有另几套高纯水制造系统，RO除使用复合膜元件外，还有使用CA醋酸纤维素膜元件。 应用工业电子纯水 RO UF 生产水中离子系统给排水佚名 2007-05-19 15:37 新型的曝气安装装置 http://www.cadwater.com/paper/geipaishui/10829.html 摘要：本文介绍的曝气器（管式曝气器）的三种安装方法，此三种方法具有在不停产的情况下进行检修的特点。主要有：下垂式曝气装置、上浮式曝气装置、柔性曝气系统摘要：本文介绍的曝气器（管式曝气器）的三种安装方法，此三种方法具有在不停产的情况下进行检修的特点。主要有：下垂式曝气装置、上浮式曝气装置、柔性曝气系统。 关键字：曝气器下垂式上浮式柔性 　　（1）下垂式曝气装置 　　可变微孔下垂式曝气装置是根据水中氧气的转移原理及目前各种充氧曝气装置的特点而研究开发出来的，它是一种更为理想的溶氧效率高、检修方便、操作可靠的曝气装置。该装置空气支管装在池体水面以上避免与污水接触，不易被腐蚀。曝气器再通过连接管与空气支管相连接。检修时，只需将要检修的曝气器连同连接管从空气支管上取下，把曝气器从水中提上来即可进行检修、更换，无需排掉池中的污水。曝气管悬置在连接管上，停留在水深4～5m处，气泡在其表面逸出时，直径约为50μm。如此微小的气泡使得氧气接触面积的增大和氧气传送效率的提高。与其他曝气装置相比，该曝气装置具有以下优点： 　　① 曝气效果好； 　　② 检修方便，维护简单； 　　③ 不易被腐蚀，使用寿命长等。本系统支管水下安装材料均采用UPVC（抗压10kg/cm2）防腐耐用管材，延长曝气设备的使用寿命，并能更充分发挥氧化池去污功效。同时由于可变曝气管布置于池底部，使曝气均匀、曝气效率高，对整个池体的泥水形成很好的搅动，提高了好氧系统的去污功效。此曝气装置一般用于水量较小的工程上。 　　 　　（2）上浮式曝气装置 　　可变微孔上浮式曝气装置中的一组曝气器通过曝气支管与主曝气管相连，在一组廊道上的另一端设置支撑管，检修时，只需将要将曝气支管和支撑管提起，将需检修的曝气器组从水中提上来即可进行检修、更换，无需排掉池中的污水。其优点与下垂式曝气装置相同，一般用于水量较大的工程上。 　　 　　（3）柔性曝气系统 　　柔性曝气系统的结构为：曝气器悬挂在浮链上，停留在水深4～5m处，气泡在其表面逸出时，在向上运动的过程中，不断受到水流流动，浮链摆动等扰动，因此气泡并不是垂直向上的运动，而是斜向运动，这样延长了在水中的停留时间，同时也提高氧气传递效率。 　　曝气器悬挂在浮动链上，浮动链被松弛地固定在曝气池两侧，每条浮链可在池中的一定区域蛇形运动。在曝气链的运动过程中，自身的自然摆动就可以达到很好的混合效果，节省了混合所需的能耗。 　　此曝气系统没有水下固定部件，维修时不用排干池中的水，只需将曝气链下的曝气器提起即可。当曝气器必须维修时，也不影响整个污水处理系统的运行。 　　该工艺的移动部件和易老化部件都很少。在选择设备和材料时，均采用了可靠耐用的材料。系统运行既不需要任何易损的探测器，也不需要任何复杂的控制系统，运行管理极为方便。 装置新型检修系统运动连接水中柔性效率给排水佚名 2007-05-19 15:36 超滤—反渗透—电渗析组合工艺处理放射性废水 http://www.cadwater.com/paper/geipaishui/10822.html 摘要：介绍用超滤-反渗透-电渗析组合工艺处理放射化学实验室排出的低水平放射性废水。叙述了内压管式超滤器、中空纤维反渗透器及电渗析器在废水处理中的脱盐、去摘要：介绍用超滤-反渗透-电渗析组合工艺处理放射化学实验室排出的低水平放射性废水。叙述了内压管式超滤器、中空纤维反渗透器及电渗析器在废水处理中的脱盐、去污等效果，及两种清洗方法对超滤膜通量恢复的比较等。由“三膜”组合工艺组成的URE流程去污因子高达3.2×103，为放射性废水的处理提供了一种新的方法。 关键字：放射性废水超滤反渗透电渗析组合工艺 　　一、前言 　　我所于七十年代起开展用“四台电渗析器”和“电渗析器-填充床电渗析器”两个流程来处理放射性废水，获得了成功。但也发现在处理本所放化实验室排除的放射性废水时，效果不理想。主要是该废水中，组分复杂，特别是含有的有机大分子、络合物等，很难用电渗析工艺去除，影响了净化效果[2]。 　　近年来，我们研制了YM型磺化聚砜超滤膜，并做了超滤膜处理放射性废水的探索试验[3]。对反渗透处理放射性废水的方法也作了研究[4]。在此基础上，综合各种处理手段的优点，提出了用超滤（UF）－反渗透（RO）－电渗析（ED）组合工艺（简称URE流程）处理低水平放射性废水的新工艺。 　　二、流程与设备 　　处理低放废水URE流程见图1。采用本所研制YM型内压管式超滤器（磺化聚砜超滤膜，截留分子量为2万），膜面积1.5m2，纯水通量250L/h，（压力0.25Mpa）。反渗透器为海洋二所研制的HRC型中空纤维组件，膜面积40m2，纯水通量270L/h（压力1.3Mpa）。电渗析器为400mm×800mm，一级一段，膜对40对，由本所组装。 　　放化实验室排出的低放废水进入沉降槽，静止澄清24h后，上清液放入超滤原水槽，经超滤处理后，渗透液进入中间槽。同时启动反渗透器和电渗析器，反渗透器进一步脱盐和去污，渗透液可直接排放或流入混床进一步处理。电渗析起浓缩作用。超滤和电渗析处理的最终浓缩液留待固化处理。三个单元均采用循环式操作。 　　三、全流程冷试验运行 　　冷试验累计运行147.5h，共处理模拟废水14m3。模拟废水按实际放射性废水组份配制，具体配方为：NaHCO3 60mg/L，NaNO3 146mg/L，NaCl 128mg/L，CaCl2 88mg/L，MgCl2 71mg/L，Na2SO4 7mg/L，30%TBP-煤油50mg/L，机油50mg/L，洗涤剂50mg/L。冷试验运行情况分述如下： 　　<img alt="" src="/upimg/070520/11O61N054Z19C5.gif" /> 　　图1  URE流程图 　　1．超滤单元 　　在URE流程中，UF作为预处理除去大部分有机物和大分子物质，以保证RO的进水要求，提高ED的浓缩效果。 　　⑴脱盐效果 　　与普通超滤膜不同，由于磺化聚砜超滤膜是荷电的，因而具有一定的脱盐能力。但脱盐率随原水中含盐量的增加和pH值的下降而降低（表1）。 　　表1  原水含盐量、pH对脱盐率的影响 <table cellspacing="0" cellpadding="0" align="center" border="1"> <tbody> <tr> <td valign="top" width="154">原水含盐量（mg/L） </td> <td valign="top" width="91">原水pH值 </td> <td valign="top" width="168">渗透液含盐量（mg/L） </td> <td valign="top" width="105">脱盐率（%） </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="154">980 </td> <td valign="top" width="91">6 </td> <td valign="top" width="168">899 </td> <td valign="top" width="105">8.3 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="154">1010 </td> <td valign="top" width="91">5 </td> <td valign="top" width="168">938 </td> <td valign="top" width="105">7.1 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="154">1050 </td> <td valign="top" width="91">4 </td> <td valign="top" width="168">1000 </td> <td valign="top" width="105">4.8 </td> </tr> </tbody> </table> 　　⑵影响通量的因素 　　原水的组成、浓度和温度都影响UF的通量。当原水不含有机物（指没有加入机油、洗涤剂等）和含有机物时的通量分别为73.87L/m2h和58.30L/m2h。此外随着料液浓度的提高，通量逐渐下降。而随着料液温度的提高，通量逐渐增加。 　　⑶浊度和化学耗氧量的变化 　　经超滤后，废水的浊度大大下降，确保了反渗透的进水要求。废水COD值下降表明，大部分有机物已被去除，使下游工艺处理更易进行（表2）。 　　表2  浊度COD值的变化 <table cellspacing="0" cellpadding="0" width="569" align="center" border="1"> <tbody> <tr> <td valign="top" width="79">原水浊度（mg/L） </td> <td valign="top" width="96">渗透液浊度（mg/L） </td> <td valign="top" width="96">平均去浊率（%） </td> <td valign="top" width="96">原水COD（mg/L） </td> <td valign="top" width="84">渗透液COD（mg/L） </td> <td valign="top" width="117">COD平均下降率（%） </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="79">66～1575 </td> <td valign="top" width="96">0～1 </td> <td valign="top" width="96">99.9 </td> <td valign="top" width="96">248～1428 </td> <td valign="top" width="84">65～87 </td> <td valign="top" width="117">80.2 </td> </tr> </tbody> </table> 　　⑷膜的清洗方法试验 　　随着运行时间的延长，超滤通量逐渐下降，试验用化学清洗法、海面球机械清洗法及其结合的方法来清洗，以恢复通量（图2）采用化学清洗法可较好地恢复通量，但再次运行时通量衰减较快，且有两次废液产生。而海面球机械清洗时，只要将球洗阀门旋转180度，使存放于阀门内的海面球随料液进入管膜内，海面球擦洗膜面后又回归入球阀内待用。清洗后的起始通量虽不如化学清洗法高，但通量可在较长时间内保持稳定。该方法简单，不影响生产，不产生两次废液，适合于放射性废水处理时采用。 　　<img height="210" alt="" width="461" src="http://co.163.com/neteaseivp/resource/paper/doc/2006321141270458319/image003.gif" /> 　　图2  清洗试验效果比较 　　1.化学清洗后通量；2.化学清洗后再球洗的通量；3.球洗后通量 　　2．反渗透单元 　　在URE流程中，RO用作深度净化。试验中对RO在流程中的位置及其他影响因素作了探索。 　　⑴反渗透在URE流程中的位置 　　在起初的设想中，URE流程为：UF-RO-ED，废水经超滤处理后，进入反渗透，由反渗透脱盐并浓缩2倍后，再由电渗析作进一步浓缩。但试验发现，当反渗透的进料液含盐量由于浓缩而增加时，其脱盐率下降，渗透液的含盐量也提高，加重了尾端处理的负担。为更好地发挥反渗透的作用，将其位置改为：UF-ED-RO，即经超滤处理后的料液先由电渗析脱盐，使料液含盐量降至500mg/L时，再由反渗透作进一步脱盐，经试验改动后，反渗透的脱盐率可稳定在85%。 　　⑵通量变化 　　在起始的40h运行中，RO的通量从141L/h降至112L/h（1.3Mpa），但在以后的100多小时运行中通量基本保持稳定，不再下降。可以认为由于采用UF作为预处理手段，RO膜受污染的程度大大降低。初始阶段的通量下降是由于膜的压密效应引起的。 　　3．电渗析和离子交换单元 　　电渗析和离子交换在URE流程中主要分别作为浓缩和后级深度净化（表3，4）。 　　表3  电渗析和离子交换单元冷试验结果 <table cellspacing="0" cellpadding="0" width="540" align="center" border="1"> <tbody> <tr> <td valign="top" width="77">工艺单元 </td> <td valign="top" width="79">进料液含盐量mg/L </td> <td valign="top" width="79">渗出液含盐量mg/L </td> <td valign="top" width="68">脱盐率% </td> <td valign="top" width="79">最浓水含盐量mg/L </td> <td valign="top" width="79">浓缩倍数 </td> <td valign="top" width="79">电流效率% </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="77">电渗析 </td> <td valign="top" width="79">1510 </td> <td valign="top" width="79">1342 </td> <td valign="top" width="68">11.1 </td> <td valign="top" width="79">7.5×104 </td> <td valign="top" width="79">49.7 </td> <td valign="top" width="79">45.2 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="77">离子交换 </td> <td valign="top" width="79">280 </td> <td valign="top" width="79">1 </td> <td valign="top" width="68">99.6 </td> <td valign="top" width="79">  </td> <td valign="top" width="79">  </td> <td valign="top" width="79">  </td> </tr> </tbody> </table> 　　表4  URE流程冷试验结果汇总 <table cellspacing="0" cellpadding="0" width="541" align="center" border="1"> <tbody> <tr> <td valign="top" width="75">工艺单元 </td> <td valign="top" width="96">平均处理量（L/h） </td> <td valign="top" width="96">平均脱盐率（%） </td> <td valign="top" width="120">COD平均下降率（%） </td> <td valign="top" width="85">浓缩倍数 </td> <td valign="top" width="68">体积*浓缩比 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="75">超滤 </td> <td valign="top" width="96">70 </td> <td valign="top" width="96">6.9 </td> <td valign="top" width="120">80 </td> <td valign="top" width="85">  </td> <td valign="top" width="68">56 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="75">反渗透 </td> <td valign="top" width="96">90 </td> <td valign="top" width="96">85.7 </td> <td valign="top" width="120">82.5 </td> <td valign="top" width="85">  </td> <td valign="top" width="68">  </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="75">电渗析 </td> <td valign="top" width="96">75 </td> <td valign="top" width="96">11.1 </td> <td valign="top" width="120">  </td> <td valign="top" width="85">49.7 </td> <td valign="top" width="68">  </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="75">离子交换 </td> <td valign="top" width="96">90 </td> <td valign="top" width="96">99.6 </td> <td valign="top" width="120">  </td> <td valign="top" width="85">  </td> <td valign="top" width="68">  </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="75">总计 </td> <td valign="top" width="96">  </td> <td valign="top" width="96">99.9 </td> <td valign="top" width="120">93.6 </td> <td valign="top" width="85">49.7 </td> <td valign="top" width="68">46.7 </td> </tr> </tbody> </table> 　　*体积浓缩比=进料液体积/浓缩排污液体积 　　四、放射性废水处理试验 　　在全流程冷试验运行的基础上，进行了低放废水的处理试验。低放废水来自本所放化实验室实际污水，废水比放为7.4kBq/L，核素主要90Sr-90Y和137Cs，废水含盐量为800mg/L，为进一步验证膜对有机物的去除能力，仍向废水中加入与冷试验时相同的有机组份。热试验总计运行了104.5h，处理放射性废水7.5m3。试验中对反渗透单元的进水浓度对脱盐、去污的影响作了进一步测定，对高价离子的去除情况也作了分析。 　　1．原水含盐量对反渗透单元去污率的影响 　　同冷试验结果相同，当原水含盐量较高时，RO脱盐率下降，去污率也下降。通过先启动ED，使RO的进料液含盐量保持在500mg/L左右时，RO脱盐率可达90%以上，去污率也提高到95%以上（表5）。 　　表5  原水含盐量对反渗透单元去污率的影响 <table cellspacing="0" cellpadding="0" width="80%" align="center" border="1"> <tbody> <tr> <td valign="top" width="108">原水含盐量（mg/L） </td> <td valign="top" width="108">渗透液含盐量（mg/L） </td> <td valign="top" width="68">脱盐率（%） </td> <td valign="top" width="108">原水放射性计数（cpm） </td> <td valign="top" width="108">渗透液放射性计数（cpm） </td> <td valign="top" width="68">去污率（%） </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="108">1650 </td> <td valign="top" width="108">860 </td> <td valign="top" width="68">47.9 </td> <td valign="top" width="108">6.54 </td> <td valign="top" width="108">0.50 </td> <td valign="top" width="68">92.4 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="108">445.4 </td> <td valign="top" width="108">48.2 </td> <td valign="top" width="68">89.2 </td> <td valign="top" width="108">7.16 </td> <td valign="top" width="108">0.20 </td> <td valign="top" width="68">97.2 </td> </tr> </tbody> </table> 　　2.对高价离子的去除效果 　　热试验中测定了UF和RO对废水中Ca2+、Fe3+离子的去除率（表6）。 　　结果表明：UF和RO对二价离子的去除率都高于对混合离子的去除效果。对价态较复杂、价态较高的铁离子的去除率接近100%，表明了膜分离方法去除高价的复杂离子是极为有效的。 　　表6  超滤、反渗透对Ca2+、Fe3+的去除效果 <table cellspacing="0" cellpadding="0" width="80%" align="center" border="1"> <tbody> <tr> <td valign="top" width="67">工艺单元 </td> <td valign="top" width="72">原水混合离子含量（mg/L） </td> <td valign="top" width="60">渗透液混合离子含量(mg/L） </td> <td valign="top" width="60">混合离子去除率（%） </td> <td valign="top" width="60">原水Ca2＋含量(mg/L） </td> <td valign="top" width="60">渗透液Ca2+含量(mg/L） </td> <td valign="top" width="48">Ca2＋去除率（%） </td> <td valign="top" width="60">原水Fe3＋含量(mg/L） </td> <td valign="top" width="60">渗透液Fe3＋含量(mg/L） </td> <td valign="top" width="52">Fe3＋去除率（%） </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="67">超滤 </td> <td valign="top" width="72">740 </td> <td valign="top" width="60">660 </td> <td valign="top" width="60">10.8 </td> <td valign="top" width="60">57.8 </td> <td valign="top" width="60">46.4 </td> <td valign="top" width="48">19.7 </td> <td valign="top" width="60">0.13 </td> <td valign="top" width="60">0 </td> <td valign="top" width="52">～100 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="67">反渗透 </td> <td valign="top" width="72">445.2 </td> <td valign="top" width="60">48.2 </td> <td valign="top" width="60">89.2 </td> <td valign="top" width="60">22.9 </td> <td valign="top" width="60">1.14 </td> <td valign="top" width="48">95.0 </td> <td valign="top" width="60">0.23 </td> <td valign="top" width="60">0 </td> <td valign="top" width="52">～100 </td> </tr> </tbody> </table> 　　3.全流程去污效果 　　全流程热试运行中，用β-弱放射性测量装置测定总β，HP-Ge探头S-85多道分析器系统测总γ，每2小时取样测量一次，URE流程的去污效果及用热释光方法测定3H的情况见表7。 　　URE流程热试验的结果表明：放射性的去除主要依靠反渗透（总β和总γ的去污率分别为95.0%和93.7%）。该流程对3H无去除效果。表中最高剂量积累是在超滤和反渗透装置的一固定区域内，定时用β-γ辐射仪检测其放射性强度，发现热试期间最高剂量始终没有超过7.74×10-6c/kg，表明超滤器和反渗透器不会引起剂量积累。 　　4.全流程评价 　　根据全流程的冷、热试验结果，对URE流程作出如下评价： 　　⑴超滤工艺取代了原流程中的凝聚沉降，减少了固体废物的处置设备，废水体积减缩比高，运行稳定，操作方便。超滤对废水中有机物去除效果明显，出水浊度低，满足了反渗透的进水要求，改善了下游工艺的净化效果。采用海棉球机械清洗的方法，可适当恢复其通量，清洗时不影响生产，不产生两次废液。 　　表7 URE流程去污效果 <table cellspacing="0" cellpadding="0" width="518" align="center" border="1"> <tbody> <tr> <td valign="top" width="74">工艺单元 </td> <td valign="top" width="62">脱盐率（%） </td> <td valign="top" width="133" colspan="2">总β比放（Bq/L）×103进液　　  出液 </td> <td valign="top" width="139" colspan="2">总β去污率（%）去污因子 </td> <td valign="top" width="109" colspan="2">总γ（Bq/L）进液　出液 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="74">超滤 </td> <td valign="top" width="62">9 </td> <td valign="top" width="74">8.88 </td> <td valign="top" width="59">5.74 </td> <td valign="top" width="65">35.4 </td> <td valign="top" width="74">1.5 </td> <td valign="top" width="54">190 </td> <td valign="top" width="54">170 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="74">反渗透 </td> <td valign="top" width="62">84.9 </td> <td valign="top" width="74">2.28 </td> <td valign="top" width="59">0.114 </td> <td valign="top" width="65">95.0 </td> <td valign="top" width="74">20.0 </td> <td valign="top" width="54">58.50 </td> <td valign="top" width="54">3.70 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="74">电渗析 </td> <td valign="top" width="62">18.8 </td> <td valign="top" width="74">2.30 </td> <td valign="top" width="59">1.35 </td> <td valign="top" width="65">41.3 </td> <td valign="top" width="74">1.7 </td> <td valign="top" width="54">58.50 </td> <td valign="top" width="54">44.40 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="74">离子交换 </td> <td valign="top" width="62">98.4 </td> <td valign="top" width="74">0.144 </td> <td valign="top" width="59">0.00276 </td> <td valign="top" width="65">98.1 </td> <td valign="top" width="74">52.2 </td> <td valign="top" width="54">3.70 </td> <td valign="top" width="54">0.81 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="74">URE流程 </td> <td valign="top" width="62">99.83 </td> <td valign="top" width="74">  </td> <td valign="top" width="59">  </td> <td valign="top" width="65">99.97 </td> <td valign="top" width="74">3200 </td> <td valign="top" width="54">  </td> <td valign="top" width="54">  </td> </tr> </tbody> </table> <table cellspacing="0" cellpadding="0" width="519" align="center" border="1"> <tbody> <tr> <td valign="top" width="82">工艺单元 </td> <td valign="top" width="151" colspan="2">总γ去污率（%）  去污因子 </td> <td valign="top" width="54">浓缩倍数 </td> <td valign="top" width="118">最高剂量率积累（c/kg）×10-6 </td> <td valign="top" width="114">各单元渗出液3H比放（Bq/L）×106 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="82">超滤 </td> <td valign="top" width="68">10.5 </td> <td valign="top" width="82">1.1 </td> <td valign="top" width="54">11.8 </td> <td valign="top" width="118">7.74 </td> <td valign="top" width="114">4.81 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="82">反渗透 </td> <td valign="top" width="68">93.7 </td> <td valign="top" width="82">15.8 </td> <td valign="top" width="54">  </td> <td valign="top" width="118">7.74 </td> <td valign="top" width="114">4.66 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="82">电渗析 </td> <td valign="top" width="68">24.1 </td> <td valign="top" width="82">1.3 </td> <td valign="top" width="54">45.8 </td> <td valign="top" width="118">  </td> <td valign="top" width="114">4.88 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="82">离子交换 </td> <td valign="top" width="68">78.1 </td> <td valign="top" width="82">4.6 </td> <td valign="top" width="54">  </td> <td valign="top" width="118">  </td> <td valign="top" width="114">4.66 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="82">URE流程 </td> <td valign="top" width="68">99.57 </td> <td valign="top" width="82">234.6 </td> <td valign="top" width="54">45.8 </td> <td valign="top" width="118">  </td> <td valign="top" width="114">  </td> </tr> </tbody> </table> 　　*原水的3H比放为4.77×106，最浓水的3H比放为4.55×106。 　　⑵反渗透代替电渗析和填充床电渗析淡化效果显著（表8）。在实际使用中反渗透的安装和运行要比电渗析或填充床电渗析简便得多。反渗透既可除去离子，也可除去复杂的大分子等物质，使净化效果提高。本试验中采用的反渗透器为低压型，在含盐量升高时其脱盐率和去污率下降，如在今后的试验中选用高压或中压型反渗透器，可望克服这一弱点，并可进一步提高脱盐、去污能力，以省去后级的离子交换单元，使流程更简化。 　　表8  电渗析与反渗透去污效果比较 <table cellspacing="0" cellpadding="0" width="519" align="center" border="1"> <tbody> <tr> <td valign="top" width="194">设备名称 </td> <td valign="top" width="103">脱盐率（%） </td> <td valign="top" width="138">出液比放（Bq/L） </td> <td valign="top" width="82">去污因子 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="194">淡化电渗析器（两台串联） </td> <td valign="top" width="103">98.4 </td> <td valign="top" width="138">140.6 </td> <td valign="top" width="82">39.0 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="194">淡化电渗析器（第三台） </td> <td valign="top" width="103">97.0 </td> <td valign="top" width="138">66.6 </td> <td valign="top" width="82">2.1 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="194">填充床电渗析器 </td> <td valign="top" width="103">99.6 </td> <td valign="top" width="138">62.9 </td> <td valign="top" width="82">16.3 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="194">反渗透器 </td> <td valign="top" width="103">84.9 </td> <td valign="top" width="138">113.9 </td> <td valign="top" width="82">20.0 </td> </tr> </tbody> </table> 　　⑶将四台电渗析器流程、电渗析-填充床电渗析器流程及URE流程在处理本所放化实验室废水的情况作一比较。显然URE流程具有较高的去污能力（表9）。 　　表9  三种流程处理低放废水去污效果比较 <table cellspacing="0" cellpadding="0" width="477" align="center" border="1"> <tbody> <tr> <td valign="top" width="173">流程名称 </td> <td valign="top" width="138">废水比放（Bq/L） </td> <td valign="top" width="82">去污因子 </td> <td valign="top" width="82">浓缩倍数 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="173">四台电渗析器 </td> <td valign="top" width="138">4.59×103 </td> <td valign="top" width="82">72 </td> <td valign="top" width="82">＞100 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="173">电渗析-填充床电渗析器 </td> <td valign="top" width="138">1.75×104 </td> <td valign="top" width="82">280 </td> <td valign="top" width="82">＞100 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="173">URE </td> <td valign="top" width="138">8.88×103 </td> <td valign="top" width="82">3200 </td> <td valign="top" width="82">45．8 </td> </tr> </tbody> </table> 　　参考文献 　　1 W R Herald R CRoberts,MLM-2448,2538,2864,2795(1976-1981) 　　2 楼福乐，水处理技术，1981，（增刊）：1 　　3 楼福乐，水处理技术，1984，（5）：35 　　4 陆晓峰，水处理技术，1988，（3）：81 　　<img height="1" alt="" width="290" src="http://co.163.com/neteaseivp/resource/paper/doc/2006321141270458319/image001.gif" /> 　　收稿日期：91-01-08 　　Treating the radioactive waste water by UF,RO and ED combined technological process 　　LuXiaofeng  Lou Fule  Mao Weigang 　　Liang Guoming  Li Guozhen  Liu Guangquan 　　(Shanghai Instituteof Nuclear Research,Academia Sinica) 　　Abstract 　　The UF,RO and Ed combined technologicalprocess was used to treat the low-level radioactive waste water coming from theradiochemistry laboratory in our institute. This paper referred to thepercentage of desalination and decontamination and their function in thetechnological process. And a comparison was made of the cleaning efficiencyusing the chemical method and the spongeball method. The URE process was foundto have a good decontamination efficiency, its D.F. reaching 3.2×103.The results of thelow-level radioactive waste water. 　　Key words: radioactive waste water,ultrafiltration, reverse osmosis, electrodialysis, treatment, combinedtechnological process 处理工艺渗透组合流程废水   试验 URE 离子给排水陆晓峰楼福乐毛伟钢梁国明李 2007-05-19 15:36 V型滤池概况 http://www.cadwater.com/paper/geipaishui/10818.html 摘要：V型滤池是快滤池的一种形式，因为其进水槽形状呈V字形而得名，也叫均粒滤料滤池（其滤料采用均质滤料，即均粒径滤料）、六阀滤池（各种管路上有六个主要阀摘要：V型滤池是快滤池的一种形式，因为其进水槽形状呈V字形而得名，也叫均粒滤料滤池（其滤料采用均质滤料，即均粒径滤料）、六阀滤池（各种管路上有六个主要阀门）。它是我国于20世纪80年代末从法国Degremont公司引进的技术。 关键字：V型滤池快滤池均粒滤料滤池 　　1. 概述 　　V型滤池是快滤池的一种形式，因为其进水槽形状呈V字形而得名，也叫均粒滤料滤池（其滤料采用均质滤料，即均粒径滤料）、六阀滤池（各种管路上有六个主要阀门）。它是我国于20世纪80年代末从法国Degremont公司引进的技术。 　　2. 工作过程 　　（1）过滤过程： 　　待滤水由进水总渠经进水阀和方孔后，溢过堰口再经侧孔进入被待滤水淹沿的V型槽，分别经槽底均匀的配水孔和V型槽堰进入滤池。被均质滤料滤层过滤的滤后水经长柄滤头流入底部空间，由方孔汇入气水分配管渠，在经管廊中的水封井、出水堰、清水渠流入清水池。 　　（2）反冲洗过程： 　　关闭进水阀，但有一部分进水仍从两侧常开的方孔流入滤池，由V型槽一侧流向排水渠一侧，形成表面扫洗。而后开启排水阀将池面水从排水槽中排出直至滤池水面与V型槽顶相平。反冲洗过程常采用“气冲→气水同时反冲→水冲”三步。 　　气冲打开进气阀，开启供气设备，空气经气水分配渠的上部小孔均匀进入滤池底部，由长柄滤头喷出，将滤料表面杂质擦洗下来并悬浮于水中，被表面扫洗水冲入排水槽。 　　气水同时反冲洗在气冲的同时启动冲洗水泵，打开冲洗水阀，反冲洗水也进入气水分配渠，气、水分别经小孔和方孔流入滤池底部配水区，经长柄滤头均匀进入滤池，滤料得到进一步冲洗，表扫仍继续进行。 　　停止气冲，单独水冲表扫仍继续，最后将水中杂质全部冲入排水槽。 　　V型滤池的特点及设计参数 　　滤速可达7～20m/h，一般为12.5～15.0m/h。 　　采用单层加厚均粒滤料，粒径一般为0.95～1.35mm，允许扩大到0.7～2.0mm，不均匀系数1.2～1.6或1.8之间。 　　对于滤速在7～20m/h之间的滤池，其滤层高度在0.95～1.5m之间选用，对于更高的滤速还可相应增加。 　　底部采用带长柄滤头底板的排水系统，不设砾石承托层。滤头采用网状布置，约55个/m2。 　　反冲洗一般采用气冲、气水同时反冲和水冲三个过程，反冲洗效果好，大大节省反冲洗水量和电耗。气冲强度为50～60m3/（h.m2）（13～16L/s.m2），清水冲洗强度为13～15m3/（h.m2）（3.6～4.1L/s.m2），表面扫洗用原水，一般为5～8m3/（h.m2）（1.4～2.2L/s.m2）。 　　整个滤料层在深度方向的粒径分布基本均匀，在反冲洗过程中滤料层不膨胀，不发生水力分级现象，保证深层截污，滤层含污能力高。 　　滤层以上的水深一般大于1.2m，反冲洗时水位下降到排水槽顶，水深只有0.5m。 概况冲洗采用水槽过程进入一般均匀表面同时给排水佚名 2007-05-19 15:36 SBR工艺中短程硝化反硝化的过程控制 http://www.cadwater.com/paper/geipaishui/10817.html 摘要：实验室中通过DO、pH值、进水CODcr /NH3-N（C/N）等参数的控制实现了SBR工艺中的短程硝化反硝化。在以人工玉米水为外加碳源、进水氨氮浓度100mg/L、CODcr=8 摘要：实验室中通过DO、pH值、进水CODcr /NH3-N（C/N）等参数的控制实现了SBR工艺中的短程硝化反硝化。在以人工玉米水为外加碳源、进水氨氮浓度100mg/L、CODcr=800mg/L的条件下，保持pH 8.0～8.2、DO 0.5 mg/L～1.0mg/L,通过对反应周期10小时内氨氮（NH3-N），亚硝基氮（NO2－-N），硝基氮（NO3－-N）的跟踪以及对反应周期内每小时间隔们内这些氮的不同形态的变化量的数据的分析，证实在整个系统内短程硝化反硝化是占主导地位的脱氮途径。 关键字：SBR 短程硝化反硝化工艺参数 　　Process control of Shortcut nitrification—denitrifiction in SBR process 　　Pandeng, Liujun, Wangbin, Wangping (School of Chemical and Environmental Engineering, Beijing Technology and Business University，Beijing  100037) 　　Abstrate:Shortcut nitrification—denitrifiction was achieved in SBR throughthe control of  technologies’ operation parameters such as DO、pH、C/N andso on.The experiment result show that When burthen of ammonia nitrogen is100mg/L, C/N=8, pH 8.0～8.2、DO 0.5mg/L～1.0mg/L,we can conform that Shortcut nitrification—denitrifyction is  dominating approachof the removal of ammonia nitrogen by tracing ammonia nitrogen，nitriteand nitrate. 　　Keywords: SBR,Shortcut nitrification—denitrifyction, technology parameters 　　与传统的生物脱氮相比，亚硝酸型生物脱氮具有节约能耗，减少外加碳源，提高反应速率，节省基建投资，减少污泥量等特点[1]。硝化过程是由两类自养型硝化细菌完成的，将NH3-N转化为NO2－-N的一类菌被称为Nitrosomonas，将NO2－-N转化为NO3－-N的被称为Nitrobacter[2]，实际上这两类菌的微生物学特征存在一定的差距，这为SBR中通过过程控制实现淘汰硝化菌，将硝化控制在NO2－-N的阶段提供了可能性。 　　1.实验装置与方法 　　实验室有大、小两套SBR装置。小反应器有效容积0.8L，用来对pH值、DO等控制参数进行对比实验，摸索有利于实现短程硝化反硝化的条件。然后按照选出的最佳条件在有效容积12L的大反应器中对一个周期内的NH3-N、NO2－-N以及NO3－-N进行以小时为单位的跟踪，以验证实验结果。首先在12L的大反应器中对污泥进行驯化，参照SHARON、ANAMMOX等一些工艺的运行条件[3][4][5][6]，驯化期间进水NH3-N100mg/L；COD400mg/L，pH始终维持在7.5～8.5，DO维持2mg/L左右；1个月后测定中间时刻5hr和出水水质指标，发现了运行周期内有明显的NO2－-N积累，TN和COD去除率分别达到60%～70%和80%以上。以相近的污泥浓度（12L的大反应器中污泥浓度3.2g/L～3.5g/L）取适量污泥在小反应器内进行实验。每个周期内小反应器排水0.4L进水0.4L，大反应器排水6L进水6L，所有实验均在20～25℃内进行。实验室以有机氮水自配，[NH3-N]=11000mg/L，作为外加碳源的玉米水COD=26000mg/L，BOD/COD=0.6,各项水质分析指标均按照标准方法进行。 　　2.实验结果 　　2.1 小反应器实验结果 　　2.1.1 DO的影响 　　进水NH3-N100mg/L；COD400mg/L;pH始终维持在7.5～8.5，出水数据见表1。可以看出：在较低DO条件下，有利于NO2--N的积累，DO过高容易将NO2--N氧化成NO3--N；而且过高的DO将会加速有机碳源的氧化速率，使后半程的反硝化反应得不到充足的碳源，阻碍反硝化反应的进行；但如果DO过低，硝化反应不完全，1＃出水ηTN过低，仅为53.5%。综合DO对ηTN和NO2--N的积累考虑，选定DO维持在0.5mg/L～1.0mg/L。 　　表1  不同DO下出水水质 <table cellspacing="0" cellpadding="0" align="center" border="1"> <tbody> <tr> <td valign="top" width="51">编号 </td> <td width="73">DO（mg/L） </td> <td width="73">NH3-N(mg/L) </td> <td width="73">NO2--N (mg/L) </td> <td width="73">NO3--N (mg/L) </td> <td width="73">ηTN(%) </td> <td valign="top" width="73">ηCOD(%) </td> <td valign="top" width="73">NO2--N/NO3--N </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="51">1＃ </td> <td width="73">0.2左右 </td> <td width="73">37.4 </td> <td width="73">16.6 </td> <td width="73">0.5 </td> <td width="73">53.5 </td> <td valign="top" width="73">61.5 </td> <td width="73">33.2 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="51">2＃ </td> <td width="73">0.5～1.0 </td> <td width="73">0.7 </td> <td width="73">34.0 </td> <td width="73">0.9 </td> <td width="73">64.3 </td> <td valign="top" width="73">76.5 </td> <td width="73">37.8 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="51">3＃ </td> <td width="73">1.0～2.0 </td> <td width="73">0 </td> <td width="73">23.6 </td> <td width="73">5.2 </td> <td width="73">71.2 </td> <td valign="top" width="73">86.2 </td> <td width="73">4.5 </td> </tr> </tbody> </table> 　　2.1.2 pH的影响 　　进水条件依然保持NH3-N100mg/L；COD400mg/L；DO维持0.5～1.0mg/L；pH分别维持在7.5～7.8，7.8～8.0，8.0～8.2，8.2～8.5，出水数据见表2。实验过程中pH用固体Na2CO3和5%的硫酸调节。可以看出：pH维持在7.5～7.8时1＃出水ηTN过低，仅为45.6%，综合pH对ηTN和NO2--N的积累考虑，选定pH维持在8.0～8.2。 　　表2 不同pH下出水水质 <table cellspacing="0" cellpadding="0" width="561" align="center" border="1"> <tbody> <tr> <td valign="top" width="60">编号 </td> <td valign="top" width="83">pH </td> <td width="83">NH3-N(mg/L) </td> <td width="84">NO2--N (mg/L) </td> <td width="83">NO3--N (mg/L) </td> <td valign="top" width="83">ηTN(%) </td> <td valign="top" width="84">NO2--N/NO3--N </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="60">1＃ </td> <td valign="top" width="83">7.5～7.8 </td> <td valign="top" width="83">0 </td> <td valign="top" width="84">24.0 </td> <td valign="top" width="83">30.4 </td> <td valign="top" width="83">45.6 </td> <td valign="top" width="84">0.8 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="60">2＃ </td> <td valign="top" width="83">7.8～8.0 </td> <td valign="top" width="83">0 </td> <td valign="top" width="84">21.9 </td> <td valign="top" width="83">5.1 </td> <td valign="top" width="83">72.7 </td> <td valign="top" width="84">4.3 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="60">3＃ </td> <td valign="top" width="83">8.0～8.2 </td> <td valign="top" width="83">0 </td> <td valign="top" width="84">22.6 </td> <td valign="top" width="83">3.6 </td> <td valign="top" width="83">73.2 </td> <td valign="top" width="84">6.3 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="60">4＃ </td> <td valign="top" width="83">8.2～8.5 </td> <td valign="top" width="83">0 </td> <td valign="top" width="84">18.2 </td> <td valign="top" width="83">15.7 </td> <td valign="top" width="83">66.1 </td> <td valign="top" width="84">1.2 </td> </tr> </tbody> </table> 　　2.1.3不同C/N的影响 　　进水条件依然保持NH3-N100mg/L，DO维持0.5～1.0mg/L,pH维持8.0～8.2，按进水COD分别为200mg/L，400mg/L，800mg/L（C/N=2，4，8）运行，出水数据见表3。1＃出水NO2--N的积累较2＃和3＃差，说明C/N小于4不利于NO2--N的积累；对比2＃和3＃出水，从NO2--N的积累以及ηTN来看两者相差不大，3＃略好于2＃，因此仍选用最佳C/N=8。需要说明的是，如果工程实践中如果废水的C/N低于4，应该向废水补充碳源，但从经济的角度考虑，不宜过多地补充碳源以追求达到C/N=8，到底选用多大的C/N还要综合技术和经济等因素考虑。 　　表3 不同C/N下出水水质 <table cellspacing="0" cellpadding="0" width="561" align="center" border="1"> <tbody> <tr> <td valign="top" width="60">编号 </td> <td valign="top" width="84">C/N </td> <td width="75">NH3-N </td> <td width="75">NO2--N </td> <td width="75">NO3--N </td> <td valign="top" width="75">ηTN </td> <td valign="top" width="117">NO2--N/NO3--N </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="60">1＃ </td> <td valign="top" width="84">2 </td> <td valign="top" width="75">0 </td> <td valign="top" width="75">9.4 </td> <td valign="top" width="75">19.7 </td> <td valign="top" width="75">70.9 </td> <td valign="top" width="117">0.5 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="60">2＃ </td> <td valign="top" width="84">4 </td> <td valign="top" width="75">0 </td> <td valign="top" width="75">22.6 </td> <td valign="top" width="75">3.6 </td> <td valign="top" width="75">73.2 </td> <td valign="top" width="117">6.3 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="60">3＃ </td> <td valign="top" width="84">8 </td> <td valign="top" width="75">0 </td> <td valign="top" width="75">19.6 </td> <td valign="top" width="75">2.9 </td> <td valign="top" width="75">77.5 </td> <td valign="top" width="117">6.7 </td> </tr> </tbody> </table> 　　2.2 运行周期内氮元素的跟踪试验 　　根据0.8L小反应器确定的进水NH3-N100mg/L，COD800mg/L，DO维持0.5～1.0mg/L，pH维持8.0～8.2运行12L大反应器，二周后出水水质基本稳定后对反应周期内对各种形态氮进行跟踪，结果见表4。根据表4作图1，并计算出表5反应周期的每1hr时间间隔内各种形态氮的变化量。 　　表4反应器水质跟踪数据 <table cellspacing="0" cellpadding="0" width="559" align="center" border="1"> <tbody> <tr> <td valign="top" width="68">时间（hr） </td> <td valign="top" width="68">NO2--N（mg/L） </td> <td valign="top" width="68">NO3--N（mg/L） </td> <td valign="top" width="68">NH3-N（mg/L） </td> <td valign="top" width="68">TN（mg/L） </td> <td valign="top" width="68">ηNH3-N（%） </td> <td valign="top" width="68">ηCODcr（%） </td> <td valign="top" width="84">ηTN（%） </td> </tr> <tr> <td width="68">0 </td> <td width="68">0.2 </td> <td width="68">6.3 </td> <td width="68">50 </td> <td width="68">56.5 </td> <td width="68">0 </td> <td width="68">0 </td> <td width="84">0 </td> </tr> <tr> <td width="68">1 </td> <td width="68">9.6 </td> <td width="68">3.0 </td> <td width="68">38.8 </td> <td width="68">51.4 </td> <td width="68">61.2 </td> <td width="68">86.2 </td> <td width="84">48.6 </td> </tr> <tr> <td width="68">2 </td> <td width="68">14.5 </td> <td width="68">3.1 </td> <td width="68">30.3 </td> <td width="68">47.9 </td> <td width="68">69.7 </td> <td width="68">88.7 </td> <td width="84">52.1 </td> </tr> <tr> <td width="68">3 </td> <td width="68">19.5 </td> <td width="68">3.6 </td> <td width="68">17.6 </td> <td width="68">40.7 </td> <td width="68">82.4 </td> <td width="68">88.8 </td> <td width="84">59.3 </td> </tr> <tr> <td width="68">4 </td> <td width="68">24.8 </td> <td width="68">5.7 </td> <td width="68">2.3 </td> <td width="68">32.8 </td> <td width="68">97.7 </td> <td width="68">88.3 </td> <td width="84">67.2 </td> </tr> <tr> <td width="68">5 </td> <td width="68">22.9 </td> <td width="68">9.4  </td> <td width="68">0 </td> <td width="68">32.3 </td> <td width="68">100 </td> <td width="68">87.0 </td> <td width="84">67.7 </td> </tr> <tr> <td width="68">6 </td> <td width="68">18.8 </td> <td width="68">12.7 </td> <td width="68">0 </td> <td width="68">31.5 </td> <td width="68">100 </td> <td width="68">88.7 </td> <td width="84">68.5 </td> </tr> <tr> <td width="68">7 </td> <td width="68">12.1 </td> <td width="68">16.4 </td> <td width="68">0 </td> <td width="68">28.5 </td> <td width="68">100 </td> <td width="68">89.2 </td> <td width="84">71.5 </td> </tr> <tr> <td width="68">8 </td> <td width="68">9.6 </td> <td width="68">17.6 </td> <td width="68">0 </td> <td width="68">27.2 </td> <td width="68">100 </td> <td width="68">90.0 </td> <td width="84">72.8 </td> </tr> <tr> <td width="68">9 </td> <td width="68">6.2 </td> <td width="68">16.3 </td> <td width="68">0 </td> <td width="68">22.5 </td> <td width="68">100 </td> <td width="68">90.1 </td> <td width="84">77.5 </td> </tr> <tr> <td width="68">10 </td> <td width="68">4.4 </td> <td width="68">15.9 </td> <td width="68">0 </td> <td width="68">20.3 </td> <td width="68">100 </td> <td width="68">90.6 </td> <td width="84">79.7 </td> </tr> </tbody> </table> 　　<img alt="" width="526" src="/upimg/070520/11O61N0012023259.gif" /> 　　表5  反应周期的每1hr时间间隔内各种形态氮的变化量（mg/L） <table cellspacing="0" cellpadding="0" align="center" border="1"> <tbody> <tr> <td valign="top" width="114">时间（hr） </td> <td width="114">NO2--N </td> <td width="114">NO3--N </td> <td valign="top" width="114">NH3-N </td> <td valign="top" width="114">TN </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="114">0～1 </td> <td valign="top" width="114">9.4 </td> <td valign="top" width="114">－3.3 </td> <td valign="top" width="114">－11.2 </td> <td valign="top" width="114">－5.1 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="114">1～2 </td> <td valign="top" width="114">4.9 </td> <td valign="top" width="114">0.1 </td> <td valign="top" width="114">－8.5 </td> <td valign="top" width="114">－3.5 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="114">2～3 </td> <td valign="top" width="114">5.0 </td> <td valign="top" width="114">0.5 </td> <td valign="top" width="114">－12.7 </td> <td valign="top" width="114">－7.2 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="114">3～4 </td> <td valign="top" width="114">5.3 </td> <td valign="top" width="114">2.0 </td> <td valign="top" width="114">－15.3 </td> <td valign="top" width="114">－8.0 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="114">4～5 </td> <td valign="top" width="114">－5.9 </td> <td valign="top" width="114">5.8 </td> <td valign="top" width="114">－2.3 </td> <td valign="top" width="114">－2.4 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="114">5～6 </td> <td valign="top" width="114">－18.1 </td> <td valign="top" width="114">12.0 </td> <td valign="top" width="114">0 </td> <td valign="top" width="114">－6.1 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="114">6～7 </td> <td valign="top" width="114">－0.7 </td> <td valign="top" width="114">1.0 </td> <td valign="top" width="114">0 </td> <td valign="top" width="114">0.3 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="114">7～8 </td> <td valign="top" width="114">1.5 </td> <td valign="top" width="114">－1.8 </td> <td valign="top" width="114">0 </td> <td valign="top" width="114">－0.3 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="114">8～9 </td> <td valign="top" width="114">－1.4 </td> <td valign="top" width="114">－0.6 </td> <td valign="top" width="114">0 </td> <td valign="top" width="114">－3.5 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="114">9～10 </td> <td valign="top" width="114">1.2 </td> <td valign="top" width="114">－3.1 </td> <td valign="top" width="114">0 </td> <td valign="top" width="114">－3.5 </td> </tr> </tbody> </table> 　　3.结论 　　（1）通过小反应器对比实验，确定了SBR工艺实现短程硝化反硝化的优化条件是pH 8.0～8.2、DO 0.5mg/L～1.0mg/L，C/N≥4。需要说明的是，与小反应器采用曝气头与空压机结合曝气不同，大反应器采用的是曝气板与大反应器结合曝气，由于废水压头有70cm水柱，曝气量调节没有小反应器方便，以至在反应进行到5hr～6hr后虽然曝气量没有改变，但反应器内DO却上升到2mg/L左右，因此由图1可以看出，这一阶段NO3--N的浓度有所上升，超过了NO2--N的水平，这也说明在整个运行周期中DO对NO2--N的积累起到了很大的作用。 　　（2）对表5进行分析可以得到以下结论： 　　①6hr～7hr,NO3--N的浓度达到了最大值，而6hr～8hr内TN几乎没有变化。（第7hr的TN为24.5mg/L，而第6hr和第8hr的TN均为24.2mg/L；实际上在没有外加N源的情况下，反应器内TN的水平只有可能保持不变或减少，所以基本可以认为第7hr的TN测定值24.5mg/L属于实验误差）根据微生物反应动力学规律，随着底物浓度C越大，反应速度dC/dt也会增加，而在NO3--N的浓度达到最大之后的一段时间内并TN没有减少，可以判定整个反应过程中不可能由NO3--N直接反硝化脱氮。也就是说NO3--N必须先转化为NO2--N，再由后者实现脱氮。 　　②在反应的7hr～10hr，NO3--N的浓度相对较大，而这段时间内NO3--N转化为NO2--N的量仅为24.4mg/L-18.9mg/L=4.5mg/L,说明说这一反应的速度是很慢的；而0hr～7hr内NO3--N的浓度相对较小的情况下转化为NO2--N的量就更少了，由此可以推断在整个系统内以短程硝化反硝化作用为主。也就是说通过pH、DO、C/N等反应条件的控制，在SBR中实现了短程硝化反硝化。 　　参考文献： 　　1.张小玲，彭党聪，王志盈.短程硝化－反硝化技术经济特性分析.西安建筑科技大学学报（自然科学版）2002，34（3）：239～242 　　2.Bruce E.Rittmann,PerryL.McCarty.环境生物技术：原理与应用.清华大学出版社，2002（5）：470～496 　　3.李军，杨秀山，彭永臻.微生物与水处理工程.化学工业出版社.2002（9）：370～405 　　4.Jetten M S M,Strous M.Theanaerobic oxidation of ammonium[J].FEMS microbiology 　　reviews,1999,22(5):421～437 　　5.Mulder,A.,van deGraaf,A.A.,Robertson,L.A.and Kuenen,J.G.(1995). Anaerobic ammonium oxidationdiscovered in a denitrifying fluidized bed reactor ,FEMS MicrobiologyEcol.,16,177～184 　　6.沈耀良，赵丹，黄勇.废水生物脱氮新技术——氨的厌氧氧化.苏州城建环保学院学报，2002，15（1）：19～23 过程工艺反应 DO pH TN NO2--N C/N NO3--N mg/L 给排水蚕马 2007-05-19 15:36 SBR工艺中硝化作用细菌的氨氮耐受性实验研究 http://www.cadwater.com/paper/geipaishui/10816.html 摘要：针对SBR脱氮工艺中起硝化作用的亚硝化菌和硝化菌对氨氮的不同耐受浓度，在实验室中利用微生物培养的方法对此进行了实验研究，找出了这两种菌对氨氮的最适摘要：针对SBR脱氮工艺中起硝化作用的亚硝化菌和硝化菌对氨氮的不同耐受浓度，在实验室中利用微生物培养的方法对此进行了实验研究，找出了这两种菌对氨氮的最适宜以及最高耐受浓度，为脱氮微生物的驯化培养以及以脱氮为目的SBR工艺的运行提供了参考。 关键字：生物脱氮亚硝化菌硝化菌氨氮耐受性 　　The Experiment Research of Enduranceof Nitrifying Organisms to Ammonia Nitrogen Pan deng,Liu jun, Cai pei-juan.(School of Chemical and Environmental Engineering, BeijingTechnology and Business University，Beijing 100037) 　　Abstract:Theendurance concentration of nitrifying organisms in SBR to ammonia nitrogen isdifferent so experiment were done to find out the optimum and maximal enduranceconcentration of nitrosomonas and nitrobacteria to ammonia nitrogen.The result provide reference to the engineeringpractice of the removal of ammonia nitrogen in SBRprocess. 　　Keywords: Unconventionalpathways of nitrogen removal, nitrification , denitrification intermediate 　　氨氮在水体中浓度过高会使水体具有高耗氧性以及富营养化。目前，生物脱氮工艺中经常会涉及到高浓度氨氮废水的处理，比如说垃圾渗滤液中的氨氮浓度可以达到几万个mg/L甚至更高，在生物处理之前必须对其进行其他的预处理，比如说物理化学处理、浓度稀释等[1]。如果能通过预处理使得进入生化反应器的氨氮浓度控制在合适的水平，一方面能避免因负荷过高使脱氮微生物失去活性和死亡，另一方面也可以提高反应器的处理效率。 　　另外，近年来出现了废水生物脱氮的新机理，比如说短程硝化反硝化，就是将硝化过程控制在亚硝酸盐的阶段，再以亚硝酸盐为电子受体进行反硝化。这个反应的过程可以表示为 　　NH4+<img height="9" alt="" width="31" src="/upimg/allimg/090602/1752560.jpg" />NO2-<img height="9" alt="" width="31" src="/upimg/allimg/090602/1752560.jpg" />N2，相比NH4+<img height="9" alt="" width="31" src="/upimg/allimg/090602/1752560.jpg" /> NO2-<img height="9" alt="" width="31" src="/upimg/allimg/090602/1752560.jpg" />NO2-<img height="9" alt="" width="31" src="/upimg/allimg/090602/1752560.jpg" /> NO2-N2需氧量减少25%，碳源减少40%，并有反应速率高，产生污泥量少等优点[2] [3]，控制氨氮浓度在一定的水平，可以实现优化亚硝化菌，淘汰硝化菌的目的。 　　1．生物脱氮的原理 　　废水的生物脱氮由硝化过程和反硝化过程实现，氨氮氧化成亚硝酸盐的硝化反应是由两组自养型好氧微生物通过两个过程完成的。第一步是先由亚硝酸菌将氨氮（NH4+-N）转化为亚硝基氮（NO2--N）；第二步再由硝化菌将亚硝基氮转化为硝基氮（NO3--N），这两个反应可以由以下两个反应式表示： 　　 NH4+ + 1.5O2<img height="10" alt="" width="31" src="/upimg/allimg/090602/1752565.jpg" /> NO2-+ 2H+ + H20 （1） 　　 NO2- + 0.5O2<img height="9" alt="" width="31" src="/upimg/allimg/090602/1752566.jpg" /> NO3- （2） 　　反硝化是由异养型微生物，在缺氧或厌氧的条件下将NO2-–N和NO3-–N还原为N2，反硝化的生化过程可以由以下两个反应式表示： 　　NO2-+3H+<img height="9" alt="" width="31" src="/upimg/allimg/090602/1752560.jpg" />0.5 N2 + H20 + OH- （3） 　　NO3-+5H+ <img height="9" alt="" width="31" src="/upimg/allimg/090602/1752566.jpg" />0.5 N2 + 2H20 + OH- （4） 　　2. 实验过程及结果 　　2.1 SBR脱氮微生物的培养及脱氮效果 　　实验室中SBR反应器是一个有效容积为4L的有机玻璃柱，每个周期10.5小时，实验工序为：进水→厌氧搅拌3hr→曝气8hr →厌氧搅拌1.5hr→沉淀1hr→排水，每个周期排水2L进水2L，曝气阶段溶解氧控制在2.5～3.0mg/L。采用试验进水CODcr为720mg/L, NH4+-N为110mg/L。经过3个月的驯化，脱氮效果达到稳定的水平，总氮的去除率达到90％以上，CODcr去除率达到95％以上，实验期间污泥浓度MLSS=3368mg/L。 　　2.2 亚硝化菌和硝化菌的NH4+–N耐受性实验 　　于250 mL锥形瓶中分别加入100mL(亚)硝化富集培养基，再取5滴活性污泥样液接种到富集培养基中，在各锥形瓶中分别加入NH4Cl溶液0mL、1mL 、2mL、 3mL、4mL、5mL、6mL、7mL ，于28゜C气浴恒温振荡器中振荡培养7天，观察各瓶(亚)硝化细菌的生长情况。每隔一天在白瓷板上按1：1的比例加入格里斯试剂的Ⅰ液和Ⅱ液，然后用无菌滴管分别取一滴富集培养液的培养物于白瓷板上，可观察到有些溶液的颜色逐渐变化。并且取各溶液用分光光度计测其吸光度。 　　颜色变化主要是由于培养时间不同，对NH4+-N耐受性不同，(亚)硝化细菌消耗的营养物量不同，产生的NO2-的量不同，与格里斯试剂反应，所得溶液颜色深浅不同，因此可采取用分光光度计测定亚硝化细菌的生长情况，以衡量其对NH4+-N的耐受性能力。 　　2.3亚硝化细菌的氨氮耐受性试验 　　按2.2所述的方法振荡培养7天，每隔一天观察。加入0mL、1mL 、2mL、 3mL、4mL、5mL、6 mL NH4Cl溶液的培养液颜色逐渐由浅粉色变到深红色；但加入NH4Cl溶液为7mL的，颜色并没有渐增，一直都是浅粉色。 　　以蒸馏水为参比，取各溶液用分光光度计测其500nm处的吸光度：用干净的移液管吸取不同浓度的2mL培养液分别于洁净试管中，再在每根试管中分别滴加一滴格里斯试剂Ⅰ液和一滴Ⅱ液，然后用移液管吸取1 mL 的Ⅰ液和1mL的Ⅱ液，果然试管中的培养液中加入0mL、1mL 、2mL、 3mL、4mL、5mL、6 mL NH4Cl溶液的颜色是深红色，而加入7mLNH4Cl溶液的培养液是浅红色。在500nm处测其吸光度，发现所有的培养液的吸光度都是无穷大，于是又分别从格样液中吸出1 mL的样液于另一干净试管中，再吸取4mL的蒸馏水于此试管中，即将样液稀释5倍。再装样液于比色皿中，测其吸光度数据见表1，根据表1中数据作图1和图2。 　　表1 不同的NH4Cl加入量下不同培养时间亚硝化菌样品的吸光度 <table cellspacing="0" cellpadding="0" width="566" align="center" border="1"> <tbody> <tr> <td valign="top" width="113">培养时间加入NH4Cl的浓度 </td> <td width="113">第1天 </td> <td width="113">第3天 </td> <td width="113">第5天 </td> <td width="113">第7天 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="113">0.Omg/L </td> <td valign="top" width="113">0.563 </td> <td valign="top" width="113">0.708 </td> <td valign="top" width="113">0.856 </td> <td valign="top" width="113">1.437 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="113">26.2mg/L </td> <td valign="top" width="113">0.575 </td> <td valign="top" width="113">0.736 </td> <td valign="top" width="113">0.872 </td> <td valign="top" width="113">1.469 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="113">52.4g mg/L </td> <td valign="top" width="113">0.586 </td> <td valign="top" width="113">0.743 </td> <td valign="top" width="113">0.902 </td> <td valign="top" width="113">1.492 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="113">78.6 mg/L </td> <td valign="top" width="113">0.607 </td> <td valign="top" width="113">0.751 </td> <td valign="top" width="113">0.934 </td> <td valign="top" width="113">1.546 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="113">104.8 mg/L </td> <td valign="top" width="113">0.648 </td> <td valign="top" width="113">0.774 </td> <td valign="top" width="113">1.179 </td> <td valign="top" width="113">2.500 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="113">131.0 mg/L </td> <td valign="top" width="113">0.631 </td> <td valign="top" width="113">0.763 </td> <td valign="top" width="113">0.974 </td> <td valign="top" width="113">1.323 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="113">157.2 mg/L </td> <td valign="top" width="113">0.482 </td> <td valign="top" width="113">0.517 </td> <td valign="top" width="113">0.718 </td> <td valign="top" width="113">0.976 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="113">183.4 mg/L </td> <td valign="top" width="113">0.457 </td> <td valign="top" width="113">0.459 </td> <td valign="top" width="113">0.462 </td> <td valign="top" width="113">0.465 </td> </tr> </tbody> </table> 　　 　　由图1可知，在加入0mL、1mL 、2mL、 3mL、4mL、5mL、6 mL下亚硝化菌均可生长，当加入4mL26.2mg/L的NH4Cl溶液时，此时培养液NH4+-N浓度是26.2×4/1000=104.8mg/L，样品的吸光值达到最大，说明亚硝化细菌生长数量最多，相比较而言该浓度是亚硝化菌的最适宜耐受浓度。由图2可以看出，当加入NH4Cl溶液为7mL时，培养7天，吸光度几乎没有变化，说明细菌的数量并没有明显的增加，说明在NH4+-N浓度为183.4 mg/L时亚硝酸细菌的生长几乎被抑制了。由于培养液NH4+-N浓度间隔较大，以致曲线上的点连续性并不理想，不能完全以104.8mg/L和157.2mg/L作为亚硝化菌对NH4+-N的最适宜和最大耐受浓度。但可以从曲线上估计出亚硝化菌对NH4+-N的最适宜耐受浓度为100mg/L～150mg/L；最高耐受浓度为180mg/L左右。 　　2.4 硝化细菌的氨氮耐受性试验 　　方法基本与亚硝化菌的实验方法相同，只是显色剂是二苯胺－硫酸试剂，观察到的变化是加入NH4Cl溶液0mL、1mL 、2mL、 3mL、4mL、5mL、6mL的培养液，颜色由浅蓝色变到深蓝色；加入7mLNH4Cl溶液，颜色基本一直是浅蓝色。测其吸光度数据见表2，根据表2中数据作图3和图4。 　　表2 不同的NH4Cl加入量下不同培养时间硝化菌样品的吸光度 <table cellspacing="0" cellpadding="0" width="566" align="center" border="1"> <tbody> <tr> <td valign="top" width="113">培养时间加入 NH4Cl的量 </td> <td width="113">第1天 </td> <td width="113">第3天 </td> <td width="113">第5天 </td> <td width="113">第7天 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="113">0.Omg/L </td> <td valign="top" width="113">0.473 </td> <td valign="top" width="113">0.545 </td> <td valign="top" width="113">0.617 </td> <td valign="top" width="113">0.724 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="113">26.2mg/L </td> <td valign="top" width="113">0.575 </td> <td valign="top" width="113">0.626 </td> <td valign="top" width="113">0.742 </td> <td valign="top" width="113">0.781 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="113">52.4g mg/L </td> <td valign="top" width="113">0.586 </td> <td valign="top" width="113">0.743 </td> <td valign="top" width="113">0.792 </td> <td valign="top" width="113">0.848 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="113">78.6 mg/L </td> <td valign="top" width="113">0.607 </td> <td valign="top" width="113">0.751 </td> <td valign="top" width="113">0.934 </td> <td valign="top" width="113">0.973 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="113">104.8 mg/L </td> <td valign="top" width="113">0.589 </td> <td valign="top" width="113">0.716 </td> <td valign="top" width="113">0.825 </td> <td valign="top" width="113">0.816 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="113">131.0 mg/L </td> <td valign="top" width="113">0.569 </td> <td valign="top" width="113">0.631 </td> <td valign="top" width="113">0.661 </td> <td valign="top" width="113">0.737 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="113">157.2 mg/L </td> <td valign="top" width="113">0.462 </td> <td valign="top" width="113">0.499 </td> <td valign="top" width="113">0.531 </td> <td valign="top" width="113">0.552 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="113">183.4 mg/L </td> <td valign="top" width="113">0.400 </td> <td valign="top" width="113">0.404 </td> <td valign="top" width="113">0.402 </td> <td valign="top" width="113">0.397 </td> </tr> </tbody> </table> 　　 　　由图3可知，在加入0mL、1mL 、2mL、 3mL、4mL、5mL、6 mL下硝化菌均可生长，当加入3mL26.2mg/L的NH4Cl溶液时，此时培养液NH4+-N的浓度是26.2×3/1000=78.6mg/L，样品的吸光值达到最大，说明亚硝化细菌生长数量最多，相比较而言该浓度是硝化菌的最适宜耐受浓度。由图4可以看出，当加入NH4Cl溶液为7mL时，培养7天，吸光度几乎没有变化，说明细菌的数量并没有明显的增加，说明在NH4+-N浓度为183.4 mg/L时亚硝酸细菌的生长几乎被抑制了。同样的道理，可以从曲线上上估计亚硝化菌对NH4+-N的最适宜耐受浓度为75mg/L～100mg/L；最高耐受浓度为180mg/L左右。 　　3. 实验结果与讨论 　　通过对亚硝化菌和硝化菌的专项培养，找出亚硝化菌对NH4+-N的最适宜耐受浓度为100mg/L～150mg/L；最高耐受浓度为180mg/L左右；硝化菌对NH4+-N的最适宜耐受浓度为75mg/L～100mg/L；最高耐受浓度为180mg/L左右。 　　参考文献 　　1.高延耀，夏四清，周增炎.城市污水生物脱氮除磷工艺评述.环境科学1999,20(1):110～112 　　2.陈际达，曲中堂，邓钥，刘峥，汪俊.亚硝酸盐反硝化脱氮.重庆大学学报.2002，25（3）：81～83 　　3.任勇祥，彭党聪，王志盈，袁林江.亚硝酸型硝化反硝化工艺处理焦化废水中试研究。西安建筑科技大学学报。2002，34（256～259） 实验研究作用工艺浓度培养加入 NH4 mg/L -N NH4Cl 给排水蚕马 2007-05-19 07:36 水利部副部长率检查组检查河南黄河防汛抗旱工作 http://www.cadwater.com/news/jiaodianxinwen/13696.html 　　5月18-19日，水利部副部长胡四一率国家防总黄河防汛抗旱检查组检查了河南黄河防汛抗旱工作。黄河防总常务副总指挥、水利部黄河水利委员会主任李国英、河南省 　　5月18-19日，水利部副部长胡四一率国家防总黄河防汛抗旱检查组检查了河南黄河防汛抗旱工作。黄河防总常务副总指挥、水利部黄河水利委员会主任李国英、河南省省长助理卢大伟陪同参加了检查。 　　黄河自陕西潼关进入河南，横贯河南省三门峡、洛阳、济源、焦作、郑州、新乡、开封、濮阳8市26县（市、区）。黄河下游河道形态复杂，河势游荡多变，泥沙淤积严重，是著名的地上"悬河"，历来是黄河下游防洪中的重中之重。河南省位于黄河下游上段，地理位置特殊，防洪保安任务艰巨。  　　胡四一副部长率领国家防总检查组先后实地察看了沁河下游防洪工程、黄河郑州花园口险工、黑岗口险工以及黄河大堤标准化堤防建设，并亲切看望了焦作市黄河第一防汛机动抢险队。19日上午，检查组与河南省交换了意见，胡四一代表检查组对确保黄河今年安全度汛提出了明确要求。 　　胡四一首先肯定了河南省黄河防汛抗旱工作，在分析黄河今年面临的防汛抗旱严峻形势之后指出，要认真贯彻落实国家防总今年第一次全体会议精神和全国水库安全度汛视频会议精神，深入研究防汛抗旱工作中存在的困难和问题，预筹对策，扎扎实实地做好今年防汛抗旱各项工作。一是要充分认识黄河防汛工作的极端重要性，二是要进一步强化防汛抗旱责任制，三是要切实做好防大汛抢大险的各项准备，四是要切实做好滩区群众避险安置工作，五是要突出抓好水库安全度汛工作，六是要坚持防汛抗旱两手抓。 　　国家防总办公室、水利部规划计划司、水资源司、国际合作与科技司、水文局、黄河防总办公室等有关单位负责同志参加了检查。 工作检查部长黄河防汛抗旱河南省下游检查组今年焦点新闻水利部网站 2009-05-19 23:28 挤扩支盘桩在电力铁塔基础中的应用 http://www.cadwater.com/paper/shuiwenshuili/12632.html 摘要：本文通过工程实践，针对当的工程地质现状，对某发电厂二期220kV线路铁塔基础的选型，进行了探索与尝试，通过大量的计算、分析比较，采用挤扩灌注桩代替普摘要：本文通过工程实践，针对当的工程地质现状，对某发电厂二期220kV线路铁塔基础的选型，进行了探索与尝试，通过大量的计算、分析比较，采用挤扩灌注桩代替普通混凝土灌注桩，取得了较好的经济效益与社会效益，为今后在该地区的铁塔基础的设计积累了一定的经验，供同行借鉴。 关键字：铁塔基础挤扩灌注桩普通灌注桩经济效益 <o:documentproperties><o:author>阎庆华</o:author> <o:template>Normal</o:template> <o:lastauthor>陈泽滨</o:lastauthor> <o:revision>2</o:revision> <o:totaltime>5</o:totaltime> <o:lastprinted>2001-12-19T00:47:00Z</o:lastprinted> <o:created>2005-10-31T02:21:00Z</o:created> <o:lastsaved>2005-10-31T02:21:00Z</o:lastsaved> <o:pages>1</o:pages> <o:words>297</o:words> <o:characters>1696</o:characters> <o:company>设计院建筑所</o:company> <o:lines>14</o:lines> 工程概况<o:p></o:p> 某发电厂二期220kV高压输电线路全长11.3公里，线路共设铁塔36基，其中大转角铁塔6基，小转角塔6基，直线塔24基；每基铁塔共4根灌注桩。根据岩土工程勘查资料显示，该线路沿线为荒地和耕地，地貌单一，属黄河三角洲冲积平原，标准冻土深度为0.64m；该场地抗震设防烈度为7度，存在新近堆积软弱土，拟建铁塔基础位于常年地下水位以下,地下水对混凝土具有弱腐蚀性，对钢筋具有强腐蚀性。场地等级为二级中等复杂场地，岩土种类较多，且不均匀，性质变化较大，地基等级为二级。根据上述工程地质资料，通过大量的计算及经济比较，采用挤扩灌注桩代替普通混凝土灌注桩。本工程共节省混凝土271.1m3、钢筋24.6t，其中6基大转角(终端塔)铁塔基础节省混凝土174.6m3、节省钢筋7.8t；6基小转角铁塔基础节省混凝土22.1m3、节省钢筋3.4t；24基直线铁塔基础节省混凝土74.4m3、节省钢筋13.4t；同时也大大降低了人工及材料运输费用，加快了施工进度，经济效益显著。因此该项目在中国石化总公司专家审查结论中得到了充分地肯定。<o:p></o:p> 铁塔基础设计<o:p></o:p> 1、铁塔基础的特点：铁塔基础主要以上拔力为主(一般满足上拔力，下压力均能满足要求)，由于高压送电线路一般位于荒地郊外，交通不便，加之该地区地下水位较高、工程地质条件较差、工期紧等因素，采用独立基础难以满足要求，而灌注桩具有技术成熟、施工速度快、施工方便等特点，因此被广泛采用。<o:p></o:p> 铁塔基础的选型与设计：针对铁塔基础以上拔为主的特点，结合当地的工程地质情况及施工技术条件，对铁塔基础的选型进行大胆的探索与尝试。而挤扩灌注桩具有良好的承压、抗水平、抗冲剪和抗拔能力,通过试算分析比较挤，扩灌注桩比普通灌注桩平均节约30％的混凝土量(其中SJ3-24(9#)塔基础充分利用最下面承力盘的端阻力，仅一个承力盘就能承担上拔力515kPa，节约混凝土量高达70％、节约钢材约1.3t)，从而缩短了施工工期、大大地降低了工程投资。故本工程铁塔基础均采用挤扩灌注桩基。另外，挤扩灌注桩克服了以往一些桩型的缺点，可以说是直孔桩的改进，主要有以下特点：①、施工工艺简单、速度快、无振动和噪音、机械化程度高；②、多支盘成型设备方便灵活，操作简单，故可与大多数成孔机械配合使用；③、挤扩灌注桩具有设计灵活、适应性强等优点。挤扩灌注桩可在多种土层中成桩，不受地下水位的限制，并可以根据承载力的需要采取增设分支或承力盘数量来提高单桩承载力。由于桩身承力盘或支盘是通过液压弓臂挤扩土层形成的，挤扩过程相当于静力触探，施工过程同时也是对土层承载力的一种检验，因此施工时能大概了解到单桩承载力的大小，当发现与设计承载力有差别时，可通过支改盘或增设分支来确保单桩承载力，这是普通灌注桩无法实施的。<o:p></o:p> 挤扩灌注桩设计应注意的问题：在进行铁塔基础的设计前，应要求岩土工程勘察部门提供下列勘察资料：①、分析塔位成孔和成桩的可能性、挤土效应的影响，并提出保护措施建议；②、提供静力触探试验曲线或标准惯入试验测得的锤击数N沿深度的变化曲线；③、提供塔位柱状图及桩周各土层侧阻力和端阻力特征值，并通提供设置承力盘层位的建议。挤扩灌注桩的分支与承力盘不得设置在下列土层中：①、淤泥及淤泥质土层；②、液化土层；③、浅岩地层、地表下软土较浅无法挤扩成盘的土层；④、受大气影响深度内的膨胀土层；⑤、湿陷性黄土层等。挤扩灌注桩的分支与承力盘竖向设计要求：端承力盘应设置在结构稳定、压缩性较小、承载力较高、层厚较大的土层，承力盘底进入持力层的深度不宜小于0.5h～h(h为承力盘高度)，承力盘竖向的合理间距是挤扩多支盘桩设计计算的重要内容，对于东营地区的粉土和粘性土，对铁塔基础建议支盘间距不宜小于5d(d为桩径)，支盘距设计地坪也不宜小于4d(d为桩径)，距桩底不宜小于600mm。挤扩灌注桩的其他要求应满足现行《建筑桩基技术规范》、山东省工程建设标准《挤扩灌注桩技术规程》的有关规定。<o:p></o:p> 结束语<o:p></o:p> 挤扩灌注桩由于其多个承力盘的作用使其充分发挥场地桩周地基土的承载力，大幅提高单桩竖向及抗拔承载力。与普通灌注桩相比，挤扩灌注桩可以减小桩径和桩长、节约工程投资、缩短工期，经济技术效益显著。<o:p></o:p> </o:documentproperties> 应用基础灌注承载节省水文电力佚名 2007-05-19 18:41 浅析防汛信息化建设在防汛中的作用 http://www.cadwater.com/paper/fangxunkanghan/4452.html 摘要：进入21世纪，随着科学技术的发展，特别是计算机网络技术和多媒体技术的快速发展，引发了人类历史上继文字和印刷技术以来的第三次信息革命。现代信息技术是摘要：进入21世纪，随着科学技术的发展，特别是计算机网络技术和多媒体技术的快速发展，引发了人类历史上继文字和印刷技术以来的第三次信息革命。现代信息技术是推进现代社会发展与变革的重要技术基础。人类社会发展过程。 关键字：浅析防汛信息化建设在防汛中的作用 引言 数字化测图是近几年随着计算机、地面测量仪器、数字化测图软件的应用而迅速发展起来的全新内容,广泛用于测绘生产、水利水电工程、土地管理、城市规划、环境保护和军事工程等部门.数字化测图作为一种全解析机助测图技术,与模拟测图相比具有显著优势和发展前景,是测绘发展的技术前言.目前许多测绘部门已经形成了数字图的规模生产.作为反映测绘技术现代化水平的标志之一,数字测图技术将逐步取代人工模拟测图,成为地形测图的主流。数字测图技术的应用发展,极大的促进了测绘行业的自动化和现代化进程.使测量的成果不仅有绘在纸上的地形图,还有方便传输、处理、共享的基础信息,即数字地图.是GIS的子系统.它将为信息时代地理信息的应用发展提供最可靠的保障。 摘要: 简要阐述了数字化测图的概念及所引起的变革,介绍了野外数据的采集及全站仪在其中的运用与注意事项.概述了1:10000地形图在内业数字化生产中的流程及各部分的工作内容. 关键词 数字化测图、野外数据采集、层、数据编码、视准轴误差、水平轴倾斜误差、控制测量、碎部测量、矢量、编辑、图幅整饰、线型编辑。 内容 ★数字化测图概念： 随着电子计算机技术日新月异的发展及其在测绘领域的广泛应用,20世纪80年代产生了电子速测仪(一) 数字化测图是以计算机为核心,在外连输入输出设备硬件、软件的条件下,通过计算机对地形空间数据进行处理得到数字地图,需要时也可用数控绘图仪绘制所需的地形图或各种专题地图。 广义的数字化测图又称为计算机成图主要包括:地面数字测图、地图数字化成图、航测数字测图、计算机地图制图.在实际工作中,大比例尺数字化测图主要指野外实地测量即地面数字测图,也称野外数字化测图。 数字测图系统主要由数据输入、数据处理和数据输出三部分组成流程如下: 地形图采集数据处理与采集成果与图形输出 ★数字化测图的基本思想: 数字化测图就是将采集的各种有关的地物和地貌信息转化为数字形式,通过数据接口传输给计算机进行处理,得到内容丰富的电子地图,需要时由电子计算机的图形输出设备(如显示器、绘图仪)绘出地形图或各种专题地图。 数字化测图的运行示意图 数据采集 点位信息特征信息 数据传输绘草图 数据处理 地物模型地貌模型 屏幕编辑 绘图文件 存盘地图 ★数字化测图的特点: 1、 点位精度高 传统的经纬仪配合平板、量角器的图解测图方法,其地物点的平面位置误差主要受展绘误差和测定误差;测定地物点的视距误差和方向误差;地形图上地物点的刺点误差等影响.实际的图上误差可达±0.47㎜.经纬仪视距法测定地形点高程时,即使在较平坦地区(0°—6°)视距为150米,地形点高程测定误差也达±0.06米而且随着倾斜角的增大高程测定误差会急剧增加.如在1:500的地籍测量中测绘房屋要用皮尺或钢尺量距用坐标法展点.普及了红外测距仪和电子速测仪,虽然测距和测角的精度大大提高,但是沿用白纸测图的方法绘制的地形图却体现不出仪器精度的提高.也就是说无论怎样提高测距和测角的精度,图解地形图的精度变化不大,浪费了应有的精度.这就是白纸测图致命的弱点.而数字化测图则不同,若距离在300m以内时测定地物点误差约为±㎜,测定地形点高差约为±18㎜.电子速测仪的测量数据作为电子信息可以自动传输、记录、存储、处理和成图.在全过程中原始数据的精度毫无损失,从而获得高精度(与仪器测量同精度)的测量成果.数字地形图最好地反映了外业测量的高精度,也是最好地体现了仪器发展更新、精度提高的高科技进步的价值。 2、改进了作业方式 传统的方式主要是通过手工操作,外业人工记录、人工绘制地形图;并且在图上人工量算坐标、距离和面积等.数字测图则使野外测量达到自动记录、自动解算处理、自动成图,并且提供了方便使用的数字地图软盘.数字测图自动化的程度高,出错(读错、记错、展错)的概率小,能自动提取坐标、距离、方位和面积等.绘图的地形图精确、规范、美观。 3、便于图件的更新 城镇的发展加速了城镇建筑物和结构的变化,采用地面数字测图能克服大比例尺白纸测图连续更新的困实地房屋的改建扩建、变更地籍或房产时,只须输入有关的信息,经过数据处理就能方便地做到更新和修改,始终保持图面整体的可靠性和现势性。 4、加了地图的表现力 计算机与显示器、打印机联机,可以显示或打印各种资料信息;与绘图机联机时,可以绘制各种比例尺的地形 也可以分层输出各类专题地图,满足不同的用户的需要。 5、方便成果的深加工利用 数字化测图的成果是分层存放,不受图面负载量的限制,从而便于成果的加工利用.比如EPSW软件定义11层(用户还可以根据需要定义新层),房屋、电力线、铁路、道路、水系地貌等存于不同的层中,通过打开或关闭不同的层得到所需的各类专题图,如管线图、水系图、道路图、房屋图等。 6、可作为GIS的重要信息源 地理信息系统具有方便的信息查询功能、空间分析功能、以及辅助决策功能,在国民经济、办公自动化及人们日常生活中都有广泛的应用.数字化测图作为GIS的信息源,能及时地提供各类基础数据更新GIS的数据库。 ★数字化测图的作业过程 数字化测图由于数据的来源不同,采集的仪器和方法也不同,主要有以下几类作业过程：     ★数字测图系统,由于空间数据的来源不同,采集的仪器和方法不同,目前有如下三种方法: (1)、野外数据采集: 用于没有底图的地区,用全站仪实地测量,精度最高,费用也高. (2)、航片数据采集：以航空相片作数据源，在解析测图仪或立体量测仪采集地形特征点。 (3)、底图数据采集：以旧的地形图为底图，进行数字化。 ★数字化的方法有两种： a、跟踪数字化：用数字化仪对原图的地形特征点逐点进行跟踪采集，将数据自动传输到计算机，处理成数字地形图的过程。它的精度比较低，现在几乎不再使用。 b、扫描数字化：用扫描仪扫描原图,将数据输入计算机，存储、处理并可再回放成图。扫描数字化仪有平台式和滚动式两种。它比使用手扶数字化仪数字化的精度要高，故在地形图数字化生产中常用之。 ★数据编码 野外数据采集仅用全站仪或其它大地测量仪器测定碎部点的位置（坐标）是不能满足计算机自动成图要求的，还必须将地物点的连接关系和地物属性信息（地物类别等）记录下来．一般按一定规则构成的符号串来表示地物属性信息和连接信息，这种有一定规则的符号串称为数据编码． 数据编码的基本内容包括：地物要素编码（或称地物特征码、地物属性码、地物代码）、连接关系码（或连接点号、连接序号、连接线型）、面状地物填充码等． 连接信息 连接信息可分解为连接点和连接线型． 当测点是独立地物时，只要用地形编码来表明它的属性，即知道这个地物是什么，应该用什么样的符号来表示．如果测的是一个线状地物，这时需要明确本测点与哪个点相连，以什么线型相连，才能形成一个地物．所谓线型是指直线、曲线或圆弧等．在EPSW中规定：1为直线；2为曲线；3为圆弧；空为独立点． ★一般地形图包括： 1、点状地物：控制点、独立符号、工矿符号等． 2、线类地物：管线、道路、水系、境界等． 3、面状地物：需要填充符号的，如居民地、植被、水塘等． 地形图的地形要素很多，已将它们总结归类为十大类． 1、测量控制点； 2、居民地； 3、工矿企业建筑物和公共设施； 4、独立地物； 5、道路及附属设施； 6、管线及附属设施； 7、水系及垣栅； 8、境界； 9、地貌与土质； 10、植被． ★仪器由于受机械震动，温差变化，使用磨损等，出现仪器结构的变形，导致观测值误差的增大，因此要定期进行检较。 经纬仪在水平观测时应满足： 1、竖轴必须竖直； 2、水平度盘必须水平，其分划中心在竖轴上； 3、望远镜上下转动时，视准轴形成的视准面必须是竖直平面。 全站仪的检验和校正 （一）、照准部水准轴应垂直于竖轴的检验和校正 检验时先将仪器大致整平,转动照准部使其水准管与任意两个脚螺旋的连线平行,调整脚螺旋使气泡居中,然后将照准部旋转180度,若气泡仍然居中则说明条件满足,否则应进行校正。 校正的目的是使水准管轴垂直于竖轴．即用校正针拨动水准管一端的校正螺钉，使气泡向正中间位置退回一半．为使竖轴竖直，再用脚螺旋使气泡居中即可．此项检验与校正必须反复进行，直到满足条件为止． （二）、十字丝竖丝应垂直于横轴的检验和校正 检验时用十字丝竖丝瞄准一清晰小点，使望远镜绕横轴上下转动，如果小点始终在竖丝上移动则条件满足．否则需要进行校正． 校正时松开四个压环螺钉（装有十字丝环的目镜用压环和四个压环螺钉与望远镜筒相连接。转动目镜筒使小点始终在十字丝竖丝上移动，校好后将压环螺钉旋紧。 （三）、视准轴应垂直于横轴的检验和校正 选择一水平位置的目标，盘左盘右观测之，取它们的读数（顾及常数180度）即得两倍的c（c=1／2（ɑ左－ɑ右） （四）、横轴应垂直于竖轴的检验和校正 选择较高墙壁近处安置仪器。以盘左位置瞄准墙壁高处一点p(仰角最好大于30度)，放平望远镜在墙上定出一点m1。倒转望远镜，盘右再瞄准p点，又放平望远镜在墙上定出另一点m2。如果m1与m2重合，则条件满足，否则需要校正。校正时，瞄准m1、 m2 的中点m,固定照准部，向上转动望远镜，此时十字丝交点将不对准p点。抬高或降低横轴的一端，使十字丝的交点对准p点。此项检验也要反复进行，直到条件满足为止。 以上四项检验校正，以一、三、四项最为重要，在观测期间最好经常进行。每项检验完毕后必须旋紧有关的校正螺钉。 ★经纬仪的视准轴误差和水平轴倾斜误差 ①仪器的视准轴不与水平轴正交所产生的误差称为视准轴误差.产生视准轴误差的主要原因有:望远镜的十字丝分划板安置不正确、望远镜调焦镜运行时晃动、气温变化引起仪器部件的胀缩,特别是仪器受热不均匀使视准轴位置变化. 视准轴偏离了与水平轴正交的方向而产生视准轴误差c , 规定视准轴偏向垂直度盘一侧时,c为正值,反之c为负值.Δc = c/cosa(a为观测时照准目标的垂直角),式中可知,Δc的大小除与 c值有关外，还随照准部目标的垂直角a的增大而增大，当a = 0时Δc=0. Lˊ= L -Δc Rˊ=R+Δc A= 1/2(L+R) 视准轴误差c对盘左、盘右水平方向观测值的影响大小相等，正负号相反，因此，取盘左、盘右实际读数的中数就可以消除视准轴误差的影响．这个结论只有当c值在盘左、盘右观测时间段内不变的条件下才是正确的，为防止由于仪器晃动引起视准轴位置的变化，规定在一测回内不得调焦． 　　　　　　　　　　L- R = 2 Δc 当观测目标的垂直角a较小时，cosa ≈ 1,故Δc　≈　c,L-R=2c 国家规范规定，一测回中各方向2c互差对于J1型仪器不得超过9＂，对于J2型仪器不得超过13＂；2c绝对值对于J1型仪器应小于20＂，对于J2型仪器应小于30＂． ②水平轴倾斜误差 仪器的水平轴不与垂直轴正交，所产生的误差称为水平轴误差．仪器左、右两端的支架不等高、水平轴两端轴径不相等都会产生水平轴倾斜误差． 垂直轴垂直，水平轴不与其正交而倾斜了一个i角这个i角就是水平轴倾斜误差，规定水平轴在垂直度盘一端下倾，i角为正值，反之i角为负值. Δi = itanɑ 式中ɑ为观测时照准目标的垂直角，Δi与i角有关，随ɑ角增大而增大，当ɑ＝0时，则Δi ＝0 L－R =2Δc+2Δi L-R=2c/cosɑ+2itanɑ 当照准目标的垂直角超过±3º时，该方向的2c值不与其他方向的2c值作比较，而与该方向在相邻测回的2c值作比较，而与该方向在相邻测回的2c进行比较，从同一时间相邻测回间2c值的稳定程度来判断观测质量的好坏． ★野外数据采集 1、GPS法　即通过GPS接受机采集野外碎部点的信息数据； 2、航测法　　航空摄影测量和遥感手段采集地形点的信息数据； 3、大地测量仪器法　　即通过全站仪、测距仪、经纬仪等大地测量仪器实现碎部点野外数据采集。 目前大比例尺野外数字测图主要使用全站仪采采集数据。 野外数据采集方法 （1）、图根加密： 由于采用光电测距，测站点到地物、地形点的距离即使在500米以内也能保证测量精度，故对图根点的密度要求已不很严格，视测区的地形情况而定．一般以在500米以内能测到碎部点为原则．通视条件好的地方，图根点可稀疏些；地物密集、通视困难的地方，图根点可密些（相对白纸测图时的密度）．等级控制点尽量选在制高点．控制测量主要使用导线测量，观测结果（方向值、竖角、距离、仪器高、目标高、点号等）自动或手工输入电子手簿，或电子计算机，并且结算出控制点坐标与高程．对于图根控制点，还可采用＂辐射法＂和＂一步测量法＂。 辐射法就是在某一通视良好的等级控制上，用坐标法测量方法，按全圆方向观测方式一次测定几个图根点．这种方法无须平差计算，直接测出坐标．为了保证图根点精度，一般要进行两次观测。 一步测量法就是将图根导线与碎部测量同时作业．即在一个测站上，先测导线的数据，接着就测碎部点．这是一种少安置一轮仪器、少跑一轮路，大大提高外业工作效率的测量方法。 （2）、碎部测量 野外数据采集包括两个阶段，即控制测量和地形特征点（碎部点）采集．实施数字测图前必须先进行控制测量．布设控制网应遵循的原则：分级布网，逐级控制；应有足够的精度；应有足够的密度；应有统一的规格． 控制测量取得合格成果后，即可进行下面的碎部点的采集．但在出测前必须做好准备工作． ★准备工作 1、仪器器材与资料准备 实施数字测图前，应准备好仪器、器材、控制成果和技术资料．仪器、器材、主要包括：全站仪、对讲机、电子手簿或便携机、备用电池、通讯电缆（若使用全站仪的内存或内插式记录卡，不用电缆）、花杆、反光棱镜、皮尺或钢尺等．全站仪、对讲机应提前充电． 2、成果、资料准备 目前，大多数数字测图系统在进行数据采集时，要求绘制较详细的草图．绘制草图一般在专门准备的工作底图上进行．工作底图最好用旧地形图、平面图的晒蓝图或复印件制作，也可用航片放大影像图制作．为了便于多个作业组作业，在野外采集数据之前，通常要对测区进行＂作业区＂划分．一般以沟渠、道路等明显线状地物将测区划分为若干个作业区．对于地籍测量来说，一般以街坊为单位划分作业区．分区的原则是各区之间的数据（地物）尽可能地独立． 3、作业组组织 为切实保证野外作业的顺利进行，出测前必须对作业组成员进行合理分工，根据各成果的业务水平、特点，选好观测员，绘草图领尺（镜）员，跑尺（镜）员等．合理的分工组织，可大大提高野外作业效率。 ⑴测记法施测时，作业人员一般配置为：观测员一人，记录员一人，草图员一人，跑尺员1—2人． ⑵电子平板法施测时，作业人员一般配置为：观测员一人，电子平板（边携机）操作人员一人（记录与成图），跑尺员1—2人． 野外数据采集： 作业员进入测区后，根据事先的分工，各负其职．绘图人员首先对测站周围的地形、地物分布情况熟悉一下，便于开始观测后及时在图上标明所测碎部点的位置及点号．仪器观测员指挥跑镜员到事先选好的已知点上准备立镜定向；自己快速架好仪器，连接便携机，量取仪器高，选择测量状态，输入测站点号和方向点号、定向点起始方向值，一般把起始方向值置零；瞄准棱镜，定好方向通知持镜者开始跑点；用对讲机确定镜高及所立点的性质，准确瞄准，待测点进入手簿坐标被记录下来．一般来讲，施测的第一点选在某已知点上（手簿中事先已输入）．测后从以下几方面查找原因：已知点、定向点的点号是否输错；坐标是否输错；所调用于检查的已知点的点号、坐标是否有误；检查仪器、设备是否有故障等。 若测量中需要绘草图必须把所测点的属性在草图上显示出来，以供处理、图形编辑时用．草图的绘制要遵循清晰、易读、相对位置准确，比例一致的原则，在野外采集时，能测到的点要尽量测，实在测不到的点可利用皮尺或钢尺量距，利用电子手簿的间接量算功能，生成这些直接测不到的点的坐标．在一个测站上所有的碎部点测完后，还要找一个已知点重测，以检查施测过程中是否存在因误操作，仪器碰动或出故障等原因造成的错误．检查确定无误后，关机、搬站．到下一测站,重新按上述采集方法、步骤进行施测． ★Cass3.0系统简码输入： 对于Cass3.0的简码作业，其操作码的具体使用规则如下． 1、对于地物的第一点，操作码＝地物代码． 2、连续观测某一地物时,操作码为＂＋＂或＂－＂．其中＂＋＂号表示连线依测点顺序进行；＂－＂号表示连线依测点顺序相反的方向进行，在****中，连线将决定类似于坎类的齿牙线的画向，齿牙线及其它类似标记总是画向连线方向的左边，因此改变连线方向就可改变其画向．在进行连续观测时，注意同一地物上的连续点号不能超过50个． 3、交叉观测不同地物时，操作码为＂n+＂或＂n-＂其中＂＋＂、＂－＂号的意义同上，n表示该点应与以上n个点相连（n＝当前点号－连接点号－1，即跳点数）．还可用＂A＄＂或＂－A＄＂标志断点，A$是任意助记字符． 4、观测平行体时，操作码为＂p＂或＂np＂其中＂p＂的含义为通过该点所画的符号应与上点所在地物的符号平行且同类，＂np＂的含义为通过该点所画的符号应与以上跳过n个点后的点所在的符号平行且同类，对于带齿牙线的坎类符号，将会自动识别是堤还是沟．若上点或跳过n个点后的点后的点所在的符号不为坎类或线类，系统将会自动搜索已测过的坎类或线类符号的点．因而，用于绘平行体的点，可在平行体的一边未测完时测对面点，亦可在测完后接着测对面的点，还可在加测其它地物点之后，测平行体的对面点． 5、若要对同一点赋予两类代码信息，应重测一次或重新生成一个点，分别赋予不同的代码． ★精密测角的误差影响 ⑴、外界条件的影响 1、 大气密度的变化和大气透明度对目标2、 或成像质量的影响． 3、 水平折光的影响． 4、 照准目标5、 的相位差． 6、 温度变化对视准轴的影响． 7、 外界条件对觇标8、 内架稳定性的影响． ⑵、仪器误差的影响： 1、水平度盘位移的影响． 当转动照准部时，由于轴面的摩擦力使仪器的基座部分产生弹性的扭曲，因此，与基座固连的水平度盘也随之发生微小的方位变动，这种扭曲主要发生在照准部旋转的开始瞬间，因为这时必须克服垂直轴与轴套面之间互相密接的惯力． 2、照准部旋转不正确的影响 照准部垂直轴与轴套之间的间隙过小，则照准部转动时会过紧，如果间隙过大，则照准部转动时垂直轴与轴套中会发生歪斜或平移，这种现象叫照准部旋转不正确．采用重合法读数，可在读数中消除照准部偏心影响． 3、照准部水平微动螺旋作用不正确的影响 旋进照准部水平微动螺旋时，靠螺杆的压力推动照准部；当旋出照准部微动螺旋时，靠反作用弹簧的弹力推动照准部．若油污阻碍或弹簧老化等原因使弹力减弱，则照准部不能及时转动，在读数时视准轴偏离了照准方向，从而引起观测误差．为了避免这种误差的影响，规定观测时应旋进微动螺旋去进行每个观测方向的最后照准，同时要使用水平微动螺旋的中间部分． 4、垂直微动螺旋作用不正确的影响 ★精密测角的一般原则 ⑴观测应在目标成像清晰、稳定的有利于观测的时间进行，以提高照准精度和减小旁遮光的影响． ⑵、观测前应认真调好焦距，消除视差．在一测回的观测过程中不得调焦，以免引起视准轴的变动． ⑶、各测回的起始方向应均匀地分配在水平度盘和测微分划尺的不同位置上，以消除或减弱度盘分划线和测微分划尺的分划误差的影响． ⑷、在上、下半测回之间倒转望远镜，以消除和减弱视准轴误差、水平轴倾斜误差等的影响，同时可以由盘左、盘右读数之差求得二倍视准轴误差，借以检测观测质量． ⑸、上下半测回观测目标的次序应相反，并使观测每一目标的操作时间大致相同，其目的在于消除或减弱与时间成比例均匀变化的误差影响，如觇标内架或三角架的扭转等． ⑹为了克服或减弱在操作仪器的过程中带动水平度盘位移的误差，要求每半测回开始观测前，照准部按规定的转动方向先预转1∽2周． ⑺、使用照准部微动螺旋时，其最后旋转方向应为旋进． ⑻、为了减弱垂直轴倾斜误差的影响，观测过程中应保持照准部水准气泡居中． 1/1万地形图扫描数字化生产的资料及内容: ⑴、原有存档的纸介质地形图,包括旧的地貌,即等高线和高程点及一些沟坎. ⑵、外业重新调绘的像片图,包括一部分的地貌和全部地物,如居民地、管线、道路、水系等. 1/1万地形图扫描数字化生产的过程:主要分为矢量阶段和编辑阶段.矢量阶段主要是矢量线,编辑阶段把矢量的线变成符合图示规定的标准图. 常用的矢量软件有MapGIS、Geoscan、Geoway等 矢量地形图的地貌:线型解释高程点及一些沟坎,给计曲线加宽. 矢量数字正射影像图的地物:包括一部分新的地貌和全部地物,如居民地、管线、道路、水系、境界、植被、独立符号、工矿符号等. 编辑地形图:插入标准符号,用标准的线型解释线状地物,填充植被和面状地物,注记文字. 套合、整理:图内地物压盖处理,图廓外整饰. ★矢量化阶段的问题及点状地物的矢量分类 1、矢量化的特点及点状地物的矢量分类 ⑴、将以栅格形式存放的图形信息转化生成以矢量形式表示的图形信息,便于后序的编辑. ⑵、矢量化的特点: a.按图式矢量的内容分为九类,每大类又分成各小类,每类都有一个固定的层,有相应的编码,叫层码.包括层码号、颜色状态(显示/隐藏). b.定位要准,采集的线不能走形:点状地物的矢量定位点要符合图式符号定位点要求;线状地物矢量的线要与原图的线一致. c.必须按九大类各小类严格分别采集,不能放错层. ⑶、点状地物矢量的要点 a.无方向性符号:包括各类控制点和一些独立地物(烟囱、水塔等),其方向垂直于南图廓.矢量时以两相交线采集,以交点来定位. b.有方向但无长度限制的符号:如窑洞、不依比例尺房屋按真方向绘出.采集两条垂直相交的线段,交点为定位点,长线的方向表示符号的方向. c.有方向性又有长度限制的符号:主要是半依比例尺独立房屋.方法是沿房屋中心线水平矢量一线段,线段方向表示房屋方向,长度表示房屋实际长度. 根据矢量的栅格图形所包括的信息,将矢量的图形分为*tif格式(主要包括等高线和一部分地物)和*pcx格式(不包括等高线),但矢量后都要以*dxf*格式倒出到AutoCAD中,成为*dwg格式． ★编辑过程： 1、编辑的目的和特点 ⑴编辑的目的：将矢量化采集的数据按照图式要求转换成规范化的符号． ⑵编辑的特点： a.符合正规图式要求 b.点位符号定位准确、规范 c.线状地物转折、交接处理适当 d.地物不能压盖 e.图面处理妥当 编辑的方法 ⑴、所有线状地物一次性解释 矢量化采集的数据是按国际代码分层存放的，对于线状符号或可以用线状符号作边线表示的面状符号，可以通过线型解释获得．比如地类界的目标代码是9100的层上执行＂线型解释＂命令，所有的矢量化线都变成和图式一样的符号，其它诸如公路、陡坎、冲沟、电力线、管线、围墙等都用这种方法解释，单向河流、沟渠、双线河流还要注记流向,这仍需要线型解释命令,高程点及注记是一个特例． ⑵、点状符号快速定位插入 从控制点到独立地物，到不依比例尺独立房及其它附属、工矿设施的点状符号，都要一个个插上去．每个符号都要经过选符号、定点位、真方向． ⑶、全部计曲线的加粗 图示对各种线状符号有宽度规定，要求计曲线0.25㎜，方法是 将其它层全部关闭，然后用菜单栏中的地图之友  线编辑　改线宽度 ⑷、对一些需要注记的地物,如窑、果园、村庄、河流、水库等,注记一般为字头朝北图廓直立,但街区名称,公路等级,其字向按《图式》规定方向注记，山脉名称、河流名称按雁行字列注记，另外，各种注记字体和字大小，字体颜色按《图式》和《编码表》要求执行． ⑸、删除空层 由于将地物放错了层，编辑过程已将其改了层，这样会产生一些空层，要删除这些空层，在命令行中键入purge 命令，将其全部删除． 如果文件为*pcx格式，编辑的第一步是要对等高线赋值，在以后的编辑过程中，等高线遇双线河、双线渠、双线干沟，沿坎部分要断开． 在对各层线型解释之前,应先对所矢量的线进行处理,参照栅格图像,看该连接的线是否未连接,多余的线头是否未删掉,并进行相关处理. 在对各层线型解释后,应根据九大层的图式规定,将赋予各层正确的颜色,一般等高线与坎类同为36号色;水系及相关地物为4号色;剩下的房屋、地类界、行树等为七号色.这样,会出现不同类地物互相压盖、高程点被线压盖、道路上桥、河流上桥等现象,这时应对其进行相关处理,高程值、注记可以移动,对出现不可移动的要利用区域隐藏命令,将次要的隐藏,主要的前置. ⑹ 图外的各项整饰工作 一副图编辑完之后，就要进行图幅的整饰工作，图幅的四周要加绘内外图廓和公里格网，北图廓外应注记该图幅的图名，图号，行政区划注记，及接合表，这些注记一般都是从库文件中找的，其注记的参数应与库文件中的一致，同样，对其余的三边按规定加注． ★图幅的接边 图幅编辑之后，要综合各小组的成果进行图幅的拼接，目的是将其拼成一副完整的地形图，相临图幅应自然接边，图形上的线要素与面要素既要进行几何位置接边，又要进行属性接边，直线地物要素在接边时应保持其直线性，另外，无论是母线数据，还是制图数据，相临图幅同一地物要素的分类代码，颜色，和有向方向要保持一致．地物要素符号应保持完整性，连续性． 主要参考文献： 1、 杨晓明、王军德、时东玉编著．数字化测图（内外业一体化），2、 测绘出版社，3、 2001 4、 孔祥元、梅是义主编．控制测量学（上册）．武汉大学出版社，5、 1996 6、 纪勇、周建赵主编．数字化测图，7、 黄河水利职业技术学院，8、 2000 9、 杨得麟等编著．大比例尺数字测图的原理、方法与应用，10、 清华大学出版社，11、 1998 12、 武汉测绘科技大学《测量学》编写组编著，13、 测量学，14、 测绘出版社，15、 1979 16、 郑继武，17、 数字化生产中若干问题的解决（《河南测绘》），18、 河南省地图院，19、 2001 后记　 自从美国前副总统戈尔提出了＂数字地球＂的概念之后，立即引起了全球各界的广泛关注，我国政府和科学界，特别是信息技术领域，做出了积极的反映，原国家测绘局局长金祥文指出：＂数字地球＂是未来信息社会的重要信息资源，将为信息高速公路提供内容丰富、形式多样的＂信息货物＂，也为人们认识改造和保护有限的地球生存环境提供一种重要技术手段，是二十一世纪知识经济的战略制高点．为了迎接＂数字地球＂这一战略挑战与机遇，对我们即将踏上工作岗位的毕业生来说，应从国家利益和目标出发，不断地继承和发展前几代测绘工作者所创下的光辉业绩和经验成果，在实际的工作中，不断的去开拓、创新.在地球科学、空间技术、信息技术等现代高速发展的今天，为我们伟大的中国在＂数字化地球＂的竞争中增砖添瓦，贡献自己的一份光、一份热．为国民经济建设做贡献。 2003应届毕业生毕业设计 武汉大学测绘学院  数字化测图 系别:测量与国土信息系 班级:******************* 学号:5223 姓名:武测一员 指导老师:潘金莲、西门庆 设计时间:2003.5—2003.7 目录 一、引言 二、摘要 三、关键词 四、内容 ★数字测图的概念 ★数字测图的基本思想 ★数字测图的特点 ★数字测图的作业过程 ★数字测图系统 ★数字化的方法 ★数据编码 ★地形图包括的内容 ★全站仪的检验和校正 ★经纬仪的视准轴误差和水平轴倾斜误差 ★野外数据编码 ★野外数据采集的准备工作 ★cass系统简码输入 ★精密测角的误差影响 ★精密测角的一般原则 ★1:1万地形图数字化的生产 ★矢量化地形图 ★矢量化阶段的问题及点状地物的矢量分类 ★编辑的方法 ★地形图的编辑过程 ★图幅接边 五、主要参考文献 六、后记   防汛抗旱郭光娟 2007-05-11 08:58 排水铸铁管及存水弯工程量计算的一些问题的探讨 http://www.cadwater.com/paper/shuiwenshuili/9031.html 摘要：依据暖卫施工规范、全国统一安装工程预算定额及工程量计算规则的规定，针对建筑给排水工程量计算的一些问题，给出了工程量计算优化的原则、铸铁管及存水弯摘要：依据暖卫施工规范、全国统一安装工程预算定额及工程量计算规则的规定，针对建筑给排水工程量计算的一些问题，给出了工程量计算优化的原则、铸铁管及存水弯的除锈刷油工程量计算表，并指出了预算定额中工程量计算表的一些数据的错误． 关键字：工程量排水铸铁管存水弯 ［中图分类号］　TU82　［文献标识码］　A　［文章编号］　1001-7569(1999)04-0049-03 　　建筑给排水工程施工图预算编制中，法定计量单位的工程量比自然计量单位的工程量要复杂得多．例如，对于碳素钢管(无缝管及焊接钢管)的除锈、刷油、绝热工程量均有计算表可查，但排水铸铁管(以下简称铸铁管)的除锈、刷油则没有工程量计算表，而是按表面积计算；铸铁存水弯(以下简称存水弯)有人则认为是管件，在管道安装、除锈、刷油定额内包括，或在卫生器具的定额基价内包含了其除锈、刷油费用，亦不再单独计算；铸铁管除锈、刷油工程量按表面积计算，需查阅资料，知道管壁厚度才能进行计算；有人则借用碳素钢管工程量计算表计算铸铁管的除锈、刷油工程量等．在讨论这些问题之前，搞清楚工程量计算优化的原则是很有必要的． 1　建筑给排水工程量计算优化的原则 　　给排水工程施工图预算工程量计算优化的原则：(1)应符合全国统一安装工程预算定额及工程量计算规则的规定；(2)应与暖卫施工及验收规范相一致；(3)符合工程量计算顺序，即自然计量单位、法定计量单位及同类计量单位的工程量间的先后计算次序［1，2］；(4)计算方法表格化，计算数据准确；(5)能使工程量计算快速、简捷、方便；(6)有一定的创新应用推广价值．上述原则是分析铸铁管及存水弯工程量计算问题的基础． 2　铸铁管除锈刷油实际工程量与碳素钢管计算工程量比较 　　铸铁管除锈、刷油工程量计算，一般习惯上是将焊接钢管表面积乘1.2系数，即为铸铁管表面积(包括承口部分)［3］．此法称为习惯法．还有人用无缝钢管的计算表计算，以下称为借用法．两种方法计算值与实际工程量的对比见表1． 表1　用习惯法、借用法对每100 m铸铁管除锈、刷油的工程量计算值与实际工程量对比m2 <table cellspacing="0" width="90%" border="1"> <tbody> <tr> <td align="center" rowspan="2">规格 /mm</td> <td align="center" rowspan="2">壁厚 /mm</td> <td align="center" rowspan="2">实际工程量</td> <td align="center" colspan="2">习惯法</td> <td align="center" colspan="2">借用法</td> </tr> <tr> <td align="center">计算值</td> <td align="center">相对误差/%</td> <td align="center">计算值</td> <td align="center">相对误差/%</td> </tr> <tr> <td align="center">50</td> <td align="center">5</td> <td align="center">100π×0.060=18.84</td> <td align="center">22.62</td> <td align="center">20.06</td> <td align="center">18.85</td> <td align="center">0.05</td> </tr> <tr> <td align="center">75</td> <td align="center">5</td> <td align="center">100π×0.085=26.69</td> <td align="center">30.91</td> <td align="center">15.81</td> <td align="center">26.70</td> <td align="center">0.04</td> </tr> <tr> <td align="center">100</td> <td align="center">5</td> <td align="center">100π×0.110=34.54</td> <td align="center">42.97</td> <td align="center">24.41</td> <td align="center">34.43</td> <td align="center">0.32</td> </tr> <tr> <td align="center">125</td> <td align="center">6</td> <td align="center">100π×0.137=43.02</td> <td align="center">52.78</td> <td align="center">22.69</td> <td align="center">48.28(43.02)</td> <td align="center">12.23(0)</td> </tr> <tr> <td align="center">150</td> <td align="center">6</td> <td align="center">100π×0.162=50.87</td> <td align="center">62.21</td> <td align="center">22.29</td> <td align="center">50.91(50.84)</td> <td align="center">0.08(0.06)</td> </tr> <tr> <td align="center">200</td> <td align="center">7</td> <td align="center">100π×0.214=67.20</td> <td align="center">82.56</td> <td align="center">22.86</td> <td align="center">67.19</td> <td align="center">0.01</td> </tr> </tbody> </table> <table width="90%" border="0"> <tbody> <tr> <td>　　注：1表中铸铁管壁厚见文［4］． 　　2表中借用法的无缝钢管除锈刷油工程量见预算定额第13册．其中外径为133，149.1，159　mm.3种规格的无缝钢管原表中的数据分别为48.10,48.82,50.00 m2．该数据有误，应为41.76,46.82,49.93 m2． 　　按习惯法计算存在以下问题：首先是铸铁管与焊接钢管的规格不尽相同，需用内插法确定DN75的铸铁管的工程量，在使用中则不方便；其次习惯法的计算工程量比实际工程量大15.81%～22.86%．这是因为两类管子的壁厚不同所致．因此习惯法既无理论依据，又与预算定额及工程量计算规则的规定相悖，待后具体分析． 　　铸铁管除锈刷油实际工程量与借用法计算量对比误差较小，这是因为均按管外径计算．但是，借用法也存在以下问题：首先，也要用内插法计算管径为125,150 mm管子的除锈刷油工程量，这在实际工作中很不方便；其次，需查阅资料，知道管壁厚度才能使用借用法；第三，应注意定额中3种规格的无缝钢管工程量计算表的数据有误(表1括弧中的数据为本文所计算)． 3　钢管与铸铁管刷油相关定额对比分析 　　铸铁管除锈刷油工程量(包括承口部分)习惯上将焊接钢管表面积乘1.2系数，该“习惯”是与定额规定及工程量计算规则相悖．定额及工程量计算规则规定：各种管件、阀门、设备人孔、管口凹凸部分的除锈刷油已综合考虑在定额内，不另行计算．钢管与铸铁管刷油相关定额的人工、材料用量对比见表2． 表2　每10 m2钢管与铸铁管刷油相关定额的人工、材料用量对比 </td> </tr> </tbody> </table> <table cellspacing="0" width="90%" border="1"> <tbody> <tr> <td align="center" colspan="4">钢管刷油</td> <td align="center" colspan="3">铸铁管刷油</td> </tr> <tr> <td align="center">定额编号</td> <td align="center">项目</td> <td align="center">人工/工日</td> <td align="center">材料/kg</td> <td align="center">定额编号</td> <td align="center">人工/工日</td> <td align="center">材料/kg</td> </tr> <tr> <td align="center">13—14</td> <td align="center">带锈底漆 第一遍</td> <td align="center">0.30</td> <td align="center">带锈底漆0.74 汽　油0.36</td> <td align="center">13—127</td> <td align="center">0.36</td> <td align="center">0.92 0.41</td> </tr> <tr> <td align="center">13—42</td> <td align="center">银粉漆 　 第一遍</td> <td align="center">0.31</td> <td align="center">银粉0.09 酚醛清漆0.36 汽油0.72</td> <td align="center">13—128</td> <td align="center">0.37</td> <td align="center">0.09 0.45 0.90</td> </tr> <tr> <td align="center">13-43</td> <td align="center">银粉漆 第二遍</td> <td align="center">0.30</td> <td align="center">银粉0.08 酚醛清漆0.33 汽油0.67</td> <td align="center">13—129</td> <td align="center">0.36</td> <td align="center">0.08 0.41 0.79</td> </tr> </tbody> </table> <table width="90%" border="0"> <tbody> <tr> <td> 　　从表2中可看出，铸铁管的预算人工比钢管大19.35%～20%；材料用量除银粉持平外，其余铸铁管比钢管大13.89%～25%．这足以说明，铸铁管刷油定额基价内已综合考虑了承口部分，因此，完全没有必要按习惯再乘1.2系数． 4　存水弯的除锈刷油工程量计算 　　暖卫施工规范(GBJ242—82)的名词解释：管件——指三通、四通、弯头、管箍等接头零件；再由第8册预算定额，室内排水铸铁管接头零件又增加了扫除口和异径管．至此，均说明了铸铁管安装定额内未包括承水弯．实际上存水弯是在卫生器具预算定额内包括，但定额内只包括了存水弯的安装费和材料费，并未包括其除锈、刷油费用．由此可见，存水弯不属于管件，是水封装置，当然在管道除锈刷油定额内不包括；卫生器具定额基价内亦未包括其除锈刷油费用．因此，存水弯的除锈刷油工程量另行计算． 　　存水弯分为P型和S型两种．P型一般用于二层及二层以上的卫生器具，可缩短排水横管的安装高度；S型用于底层，一般埋地安装．但坐式大便器、新型蹲便器、化验盆及地漏等本身带有者除外．存水弯除锈刷油实际工程量见表3． 表3　每100个存水弯除锈刷油实际工程量　　m2 </td> </tr> </tbody> </table> <table cellspacing="0" width="90%" border="1"> <tbody> <tr> <td align="center">规格/mm</td> <td align="center">P型</td> <td align="center">S型</td> </tr> <tr> <td align="center">50</td> <td align="center">18.84×(0.247 5+0.08+0.12)=8.43</td> <td align="center">18.84×(0.16+0.325)=9.14</td> </tr> <tr> <td align="center">75</td> <td align="center">26.69×(0.29×0.092+0.137)=13.85</td> <td align="center">26.69×(0.21+0.345)=14.81</td> </tr> <tr> <td align="center">100</td> <td align="center">34.54×(0.33+0.105+0.15)=20.21</td> <td align="center">34.54×(0.26+0.405)=22.97</td> </tr> <tr> <td align="center">125</td> <td align="center">43.02×(0.382 5+0.115+0.172)=28.80</td> <td align="center">43.02×(0.314+0.495)=34.80</td> </tr> </tbody> </table> <table width="90%" border="0"> <tbody> <tr> <td>　　注：存水弯规格尺寸见文［4］． 5　结　语 　　在建筑给排水工程施工图预算编制中，铸铁管除锈刷油工程量直接按表1实际工程量数据计算，既准确，又方便；存水弯不属于管件，工程量应分类型、规格，用存水弯的工程数量按表3计算，并将计算结果并入铸铁管的除锈刷油工程量内，以便套用相应定额的预算基价．在使用无缝钢管除锈、刷油、绝热工程量计算表时，注意定额及有关资料中三种规格(Φ133,Φ149.1,Φ159)的无缝钢管的工程量数据有误． ［作者简介］　高振生(1952—)，男，陕西武功人，西北建筑工程学院讲师，从事建筑设备研究． 作者单位：西北建筑工程学院成人教育学院，陕西西安　710061 参考文献 ［1］　高振生.管道工程施工图预算工程量计算技巧［J］.安装，1999，(3)：44—46. ［2］　高振生.统筹法在供暖工程施工图预算编制中的应用［J］.西北建筑工程学院学报，1999，(2)：73—79. ［3］　郭凤臻.怎样编制管道安装工程预算［M］.北京：中国建筑工业出版社，1992.116—130. ［4］　刘耀华.施工技术及组织(建筑设备)［M］.北京：中国建筑工业出版社，1992.182—185. ［收稿日期］　1998-08-27 </td> </tr> </tbody> </table> 一些问题探讨工程量钢管水弯建筑水文电力高振生 2007-05-19 09:56 江苏水利网被黑案告破 http://www.cadwater.com/news/jiaodianxinwen/13624.html 　　本报南京2月24日电(通讯员许政记者戴袁支)今天下午，在南京警方的表彰大会上，侦破“大小姐”系列木马病毒专案组被上级公安机关荣记集体二等功。 　　本报南京2月24日电(通讯员许政记者戴袁支)今天下午，在南京警方的表彰大会上，侦破“大小姐”系列木马病毒专案组被上级公安机关荣记集体二等功。 　　南京警方披露，昨晚，该案第17名犯罪嫌疑人在湖南益阳落网。 　　据介绍，去年5月，江苏省水利厅政务网站“江苏水利网”页面无法打开，疑被黑客侵入。该网站主要承担公文办理、汛情传递等重要任务，日访问量5000人次。当时，江苏全省已进入汛期，该网站能否正常运行将直接影响该省防汛工作。5月6日，江苏省水利厅向南京警方报案。南京市公安局网络警察支队接警后，即会同南京鼓楼公安分局组成专案组，立案侦查。 　　在江苏省公安厅网警总队的指导下，专案组围绕江苏省水利厅网站被黑客攻击案，开展勘查取证、追查抓捕等侦查工作。去年5月14日至6月6日，专案组在湖北宜昌、潜江及广西桂林等地抓获何某等6名犯罪嫌疑人，侦破水利厅网站被攻击案。 　　专案组发现，犯罪嫌疑人攻击水利厅网站的目的，是为了在该网站上植入一款名为“大小姐”的木马盗号程序，而不少网络游戏账号都被该程序盗取过。此情况引起公安部重视，公安部指定南京市公安局管辖“大小姐”系列木马病毒案，并于7月1日挂牌督办。 　　经艰苦工作，专案组分别于6月13日在上海，6月24日在四川广元、绵阳，10月10日在湖南长沙抓获了制作、传播“大小姐”系列木马病毒、涉嫌破坏计算机信息系统的团伙组织者王某、编写者龙某及销售总代理周某等10人。 　　经警方审查，上述犯罪嫌疑人均交代了作案经过。犯罪嫌疑人王某以牟利为目的，自2006年下半年开始，雇用犯罪嫌疑人龙某先后编写了40余款针对国内流行网络游戏的盗号木马。王某拿到龙某编写的木马程序后，对外谎称为自己所写，同时寻找代理人销售，先后通过周某等人在网上总代理销售盗号木马，该木马系列在传播销售时被命名为“大小姐”木马。 　　购买了“大小姐”木马的犯罪嫌疑人，则分别针对“QQ自由幻想”、“武林外传”、“征途”、“问道”、“梦幻西游”等网络游戏盗号。今年2月23日，专门负责盗号并销售游戏装备的犯罪嫌疑人张某在湖南益阳落网。在他的账户中，警方查获现金30余万元。由此，警方揭开了这个涉嫌制造、传播木马程序团伙的获利黑幕。 　　经查，王某靠销售“大小姐”木马程序，已获利1400余万元。据介绍，这些人先将非法链接植入正规网站，用户访问网站后，会自动下载盗号木马。当用户登录游戏账号时，游戏账号就会自动被盗取。犯罪嫌疑人将盗来的账号直接销售或者雇用人员将账号内的虚拟财产转移出来，销售牟利。 　　据南京网警支队介绍，“这是一条黑色产业链”。统计显示，这些人制作、传播的“大小姐”系列木马有40余款，分别针对40余种主流网络游戏进行盗号，占据了我国“木马盗号市场”60%以上的份额，警方认为其“危害极大”。 　　警方认为，上述犯罪嫌疑人通过互联网传播木马程序的行为，造成了网络游戏公司服务端与客户端计算机系统正常通讯功能部分丧失，严重影响了40余款网络游戏运营公司计算机信息系统的正常运行，造成了重大经济损失。 　　据悉，目前该案已移送南京市鼓楼区检察院审查起诉。 水利江苏木马犯罪嫌疑人网站盗号焦点新闻中国青年报 2009-02-24 09:06 长沙4万水利工程开工度汛工程将在3.8前完成 http://www.cadwater.com/news/zhuanyedongtai/13623.html     星辰在线2月25日讯  近日，市水利建设指挥部组织6个督查组对全市水利建设情况进行了全面督查。记者从市水利局获悉，目前全市共开工各类     星辰在线2月25日讯  近日，市水利建设指挥部组织6个督查组对全市水利建设情况进行了全面督查。记者从市水利局获悉，目前全市共开工各类水利建设工程40478处，完成各类水利建设资金投入达18.9亿元，工程整体形象进度为90%。     据介绍，去年年末中央新增投资分配长沙市水利建设项目资金共3750万元，其中长沙县220万元、望城县395万元、浏阳市1464万元、宁乡县1674万元。同时，各地想方设法加大水利资金投入力度，长沙县已投入各类水利资金1.2亿元，望城县年度水利建设总投入达1.75亿元，浏阳市投入1.8亿元，宁乡县计划完成总投资2.24亿元。 <img src="/upimg/allimg/090225/0854500.jpg" border="0" oldsrc="W020090225297139535270.jpg" alt="" /> 日前，在望城县，农民正利用机械整修塘坝。岳冠文 摄     当前，正值水利建设的扫尾阶段，目前各区县(市)水利建设重点工程项目进展顺利。市水利局局长邱俊杰要求，各区县(市)必须把冬修水利作为中心任务来抓，进一步加强组织领导，加大工作力度，加快工程扫尾，确保度汛安全。各地要抢抓当前施工有利时机、集中人员、集中机械、集中资金、科学合理安排工期，加强现场调度；要突出抓好中央新增水利建设项目的建设进度和度汛工程的扫尾，同时要积极推进面上水利工程进度；要确保2月底前完成中央新增投资水利建设项目形成实物量，尽量实现工程受益运行；要确保度汛工程特别是朝天口工程在3月8日前完成；要确保施工质量、施工安全；水利职能部门要加派力量，加强工程现场监管，发现问题要立即进行整改，并督促整改措施到位，严防出现豆腐渣工程。 完成工程开工水利 &nbsp 建设资金投入确保各类专业动态记者岳冠文星辰在线 2009-02-24 16:52 陈雷在全国水利系统党风廉政建设工作会议上的讲话 http://www.cadwater.com/news/jiaodianxinwen/13622.html 加强党性修养弘扬优良作风促进水利系统党风廉政建设取得新成效 --在全国水利系统党风廉政建设工作会议上的讲话水利部党组书记、部长  陈雷（2009年2月2 加强党性修养弘扬优良作风 促进水利系统党风廉政建设取得新成效 --在全国水利系统党风廉政建设工作会议上的讲话 水利部党组书记、部长  陈雷 （2009年2月24日） <img height="526" alt="" width="450" src="/upimg/allimg/090225/0850020.jpg" /> 　　同志们： 　　今天，我们召开全国水利系统党风廉政建设工作会议，深入学习胡锦涛总书记在第十七届中央纪委第三次全体会议上的重要讲话，认真贯彻落实十七届中央纪委三次全会以及全国水利工作会议精神，总结2008年水利系统党风廉政建设工作，对2009年水利系统党风廉政建设工作做出安排部署。中纪委、监察部四室专员王保国同志和中央国家机关纪工委副书记陈根凤同志专门到会指导。刚才陈小江同志传达了十七届中央纪委三次全会精神，董力同志做了一个非常好的工作报告，对全国水利系统党风廉政建设工作做出了全面部署。下面，我代表部党组讲几点意见。 　　一、认真学习贯彻胡锦涛总书记重要讲话精神，充分认识新形势下加强反腐倡廉建设的重大意义 　　十七届中央纪委三次全会是在全党全国深入贯彻落实党的十七大和十七届三中全会精神、深入学习实践科学发展观形势下召开的一次十分重要的会议。胡锦涛总书记的重要讲话，从党和国家事业发展全局和战略的高度，全面分析了当前反腐倡廉形势，明确提出了深入推进党风廉政建设和反腐败斗争的总体要求和主要任务，深刻阐述了新时期加强领导干部党性修养、树立和弘扬优良作风的重要性和紧迫性以及基本要求和工作重点。讲话具有很强的针对性和指导性，是指导当前和今后一个时期党的作风建设和反腐倡廉建设的纲领性文献，对于深入开展党风廉政建设和反腐败斗争，全面推进党的建设新的伟大工程，具有重大而深远的意义。水利系统各级党组织和广大党员干部要认真学习、深刻领会胡锦涛总书记重要讲话精神，准确把握十七届中央纪委三次全会的要求和部署，全面认清当前反腐倡廉形势，深刻认识加强领导干部党性修养的重要性和紧迫性，切实把思想和行动统一到中央的要求上来，进一步增强做好新形势下党风廉政建设和反腐败斗争的自觉性和坚定性。 　　第一，中央关于反腐倡廉建设的重大决策和战略部署对水利系统反腐倡廉建设提出了新要求。党的十七大以来，在党中央、国务院的坚强领导下，党风廉政建设和反腐败斗争方向更加明确、思路更加清晰，经过全党、全社会共同努力，消极腐败现象得到进一步遏制，人民群众满意程度有所提高。同时，也要清醒地看到，反腐倡廉形势依然严峻，任务仍然繁重。中央强调把反腐倡廉建设的重点放在加强对科学发展重大决策部署的监督检查，加强对领导干部的教育和监督，加大查办案件工作力度，切实解决群众反映强烈的突出问题等方面。当前和今后一个时期，是水利建设高潮期，也是水利改革攻坚期，水利工作中存在一些容易诱发腐败的因素，水利系统反腐倡廉建设任务艰巨，责任重大。我们要充分认识反腐倡廉建设面临的新形势、新任务，全面贯彻落实十七届中央纪委三次全会的部署，以坚定的信心、积极的态度、有力的措施，一手抓水利工程建设，一手抓反腐倡廉建设，把反腐倡廉建设贯穿于水利发展与改革的各个领域和各个环节，确保工程安全、资金安全、干部安全、生产安全。 　　第二，深入学习实践科学发展观对水利系统反腐倡廉建设提出了新要求。 科学发展观是我国经济社会发展的重要指导方针，是发展中国特色社会主义必须坚持和贯彻的重大战略思想。深入学习实践科学发展观必须全面把握科学发展观的科学内涵、精神实质和根本要求，找准并解决影响和制约水利科学发展的突出问题，破除制约水利科学发展的体制机制障碍，解决党员干部党性党风党纪方面群众反映强烈的突出问题，推动水利又好又快发展。水利部深入学习实践科学发展观活动开展以来，扎实完成了三个阶段任务，取得了明显成效。但要看到，巩固学习实践活动成果，建立健全学习实践科学发展观长效机制还有很多工作要做。推动科学发展重大决策部署的贯彻落实，是水利系统各级纪检监察部门承担的一项重要工作。在新的形势下，水利系统反腐倡廉建设要以科学发展观为统领，进一步明确水利系统党风廉政建设和反腐败斗争的工作重点和努力方向，深化对纪检监察工作的认识，把握特点和规律，拓展服务水利科学发展的领域和思路，创新服务水利科学发展的方式方法，加强对贯彻落实科学发展观情况的监督检查，努力使反腐倡廉建设体现时代性、把握规律性、富于创造性，取得实实在在的成效。 　　第三，贯彻落实中央扩大内需的政策措施对水利系统反腐倡廉建设提出了新要求。当前，世界正在经历着一场罕见的金融危机，这场金融危机不仅尚未见底，而且对实体经济的影响还在进一步加深。为应对金融危机，中央出台了扩大内需保持经济平稳较快发展的一系列重大政策措施，大幅度增加水利等基础设施建设的投入。去年第四季度，中央新增1000亿元投资拉动内需，其中安排水利200亿元，占五分之一。这充分表明了党中央、国务院对水利工作的高度重视，充分体现了水利建设在扩大内需，促进经济增长中的重要作用，同时也是交给水利部门的一项光荣任务。全国水利工作会议强调，要全力打好水利建设攻坚战，积极推进以民生水利为重点的十大工程建设。这十大工程，既有大型骨干工程也有面上工程，既有在建项目也有新开项目，具有点多、面广、线长的特点。同时，这些项目涉及领域广、环节多，管理难度大。这就要求纪检监察部门关口前移、及时跟进、全程跟踪，加大监督监察力度，特别要加强对重点领域、重点项目、重点环节、重点岗位的监督检查，确保中央保增长、扩内需、调结构、促发展、惠民生的各项方针政策在水利工作中得到全面贯彻落实。 　　第四，加强党性修养、树立和弘扬优良作风对水利反腐倡廉建设提出了新要求。加强领导干部党性修养，树立和弘扬优良作风，是党的执政能力建设和先进性建设的重要内容，是贯彻落实科学发展观的重要保证。当前，水利系统领导干部队伍作风总体是好的，特别是在去年应对重大挑战、完成重大任务的实践中，水利系统各级领导干部率先垂范，经受住了考验，赢得了人民群众的广泛赞誉。但是，我们也要清醒地看到，与所肩负的重要职责相比，与党的先进性建设要求相比，少数同志的党性修养与作风状况还有较大差距，有的宗旨意识不强，有的责任心和事业心不够，有的缺乏解决问题的能力，有的工作作风不扎实，有的组织纪律观念淡薄。这些问题的存在，不仅影响水利事业的科学发展，也不利于领导干部自身成长。这些问题如不尽快解决，水利发展与改革的艰巨任务就难以完成，现代水利、可持续发展水利的奋斗目标就难以实现。我们要把加强领导干部党性修养、树立和弘扬优良作风作为一项重大政治任务抓紧抓好，落实到党要管党、从严治党的工作和措施上。要围绕领导干部党性党风党纪方面出现的新情况、新问题，加强对领导干部的教育、培养和管理，加大对党性修养和作风建设的监督检查力度，努力使水利系统各级领导干部成为政治坚定、作风优良、纪律严明、勤政为民、恪尽职守、清正廉洁的领导干部。#p#分页标题#e# 　　二、加强领导干部党性修养，树立和弘扬优良作风 　　胡锦涛总书记在十七届中央纪委第三次全会上的重要讲话，对加强领导干部党性修养，树立和弘扬优良作风提出了"四个相统一"的总体要求，即：坚持理论和实践相统一，坚持继承光荣传统和弘扬时代精神相统一，坚持改造客观世界和改造主观世界相统一，坚持加强个人修养和接受教育监督相统一。这在我们党的历史上还是第一次，充满了唯物辩证法，是领导干部加强党性修养和作风养成必须坚持的基本原则和思想方法。坚持理论和实践相统一，就是要用中国特色社会主义理论体系武装头脑，真正把中国特色社会主义理论体系的思想、方针、策略运用到实际工作中，切实把理论学习的成果转化为指导实践、推动工作的本领，转化为谋划工作思路、勇于开拓创新的本领，转化为实现、维护、发展最广大人民根本利益的现实成果，让党的创新理论成果在实际工作中发挥强大威力。坚持继承光荣传统和弘扬时代精神相统一，就是要坚持党性原则，继承和发扬党的优良传统，适应形势发展，解决党性修养遇到的新情况新问题，坚持与时俱进，使党性修养突出时代特征。坚持改造客观世界和改造主观世界相统一，就是要通过改造客观世界来认识和发现真理，运用真理锻炼党性、改造主观世界，在实践中解决好世界观问题，把中国特色社会主义理论体系转化为坚定不移的政治信仰，转化为辩证全面的思维方法，转化为立身做人的基本准则。坚持加强个人修养和接受教育监督相统一，就是要加强学习，努力提高自身的思想政治业务素质，讲党性、重品行、做表率，主动接受党组织的党性党风党纪教育，自觉接受党组织和党内外群众的监督，在监督中强化制度意识，在监督中磨练品质，在监督中用好权力。 　　加强领导干部党性修养，树立和弘扬优良作风，是每个领导干部的终生课题，当前，要重点做好以下几个方面工作。 　　第一，要牢固树立和弘扬解放思想、实事求是、与时俱进的良好思想作风。思想作风是党的作风建设的灵魂。水利系统各级领导干部要充分认识思想作风建设的重要性，把思想作风建设始终摆在首要位置，切实加强党性锻炼，转变思想作风。坚持解放思想、实事求是、与时俱进的思想路线和优良作风，保持正确的政治方向和奋发有为的精神状态。要大兴解放思想之风，紧密结合学习实践科学发展观活动，围绕"做好民生水利工作，促进传统水利向现代水利、可持续发展水利转变"的要求进一步解放思想，切实把思想从满足过去的成绩中解放出来，从经验的束缚中解放出来，从粗放发展的模式中解放出来，从传统的体制机制中解放出来，从封闭狭隘的视野中解放出来，着力转变不适应、不符合科学发展要求的思想观念，在推进水利科学发展的一系列重大问题上形成新共识。 　　第二，要牢固树立和弘扬理论联系实际的良好学风。水利系统各级领导干部要深刻认识学习的重要性，加强理论武装，加快知识更新，优化知识结构，努力提高素质、增长才干。要全面把握科学发展观的科学内涵、精神实质、根本要求，努力掌握科学发展观所体现的马克思主义基本立场、基本观点、基本方法，切实增强贯彻落实科学发展观、走科学发展道路的自觉性和坚定性。要在真学、真信、真懂、真用上下功夫，坚持理论联系实际，用科学发展观的观点、方法解决推进现代水利、可持续发展水利过程中遇到的矛盾和问题，真正把科学发展观落实到推进水利事业又好又快发展的实践中，把科学发展观转化为推动水利科学发展的坚定信心、谋划水利科学发展的正确思路、领导水利科学发展的实际能力、促进水利科学发展的政策措施,在推动水利又好又快发展上不断取得实实在在的成效。 　　第三，要牢固树立和弘扬求真务实的良好工作作风。水利系统各级领导干部要深入实际，深入基层，深入群众，改进工作方式方法，把察实情、讲实话，鼓实劲、出实招，办实事、求实效作为工作追求和导向，力戒形式主义、官僚主义和表面文章，努力做出经得起实践、人民、历史检验的实绩。真抓才能解难题，实干才能促发展。面对繁重的水利建设任务，面对复杂的水利改革攻坚，水利系统各级领导干部要真抓实干、埋头苦干、少说多干，以扎实有效的措施把每一项任务落到实处。要在推进民生水利中真抓实干，切实加大工作力度，在解决矛盾最为集中、问题最为突出、群众最为需要的水利问题上下工夫，努力在更大范围、更宽领域、更高程度、更好水平上造福人民群众。要在打好水利建设攻坚战中真抓实干，突出抓好"十大工程"建设，充分发挥水利在拉动国内需求、促进经济增长、推进结构调整、保障改善民生等方面的重要作用。要在做好2009年水利工作中真抓实干，把全部精力用在加快水利基础设施建设步伐，加速推进民生水利建设，加大重点领域和关键环节改革攻坚力度上，以水资源的可持续利用保障经济社会的可持续发展。 　　第四，要牢固树立和弘扬密切联系群众的良好领导作风。水利是国民经济和社会发展的重要基础设施，社会公益性强、影响涉及面广、与人民群众的生产生活息息相关。水利系统各级领导干部必须紧紧抓住党与人民群众血肉联系这个关键，牢记党的宗旨，切实把立党为公、执政为民的本质要求落实到各项水利工作中。要始终坚持以人为本，牢固树立群众观点和公仆意识，把群众呼声作为第一信号，把群众需要作为第一选择，把群众满意作为第一标准，问政于民、问需于民、问计于民，多办顺民意、解民忧、增民利的实事，着力维护广大人民群众的用水权益，着力解决干部职工群众反映强烈的突出问题，着力解决基层单位发展中自身难以解决的迫切问题，科学决策、民主决策，真正做到发展为了人民、发展依靠人民、发展成果由人民共享。 　　第五，要牢固树立和弘扬艰苦奋斗的良好生活作风。水利系统各级领导干部要自觉加强党性修养，牢记"两个务必"，带头发扬艰苦奋斗的优良传统，坚持勤俭办一切事业，节约办一切活动，带头反对贪图享受和奢侈浪费，带头抵制腐朽没落的思想观念和生活方式的侵蚀。要认真遵循社会主义核心价值体系的要求，大力弘扬"献身、负责、求实"的水利行业精神，做到自重、自省、自警、自励，不为私心所扰，不为名利所累，不为物欲所惑，一身正气，两袖清风，成为廉洁自律、克己奉公的模范。要注重加强思想道德修养，培养健康的生活情趣，慎重选择个人爱好，慎重对待朋友交往，慎重对待生活小节，检点自己生活的方方面面，做到台上和台下一个样，工作时间和业余时间一个样，有监督和没有监督一个样，始终保持共产党员的本色，体现领导干部的表率作用。#p#分页标题#e# 　　三、以打好水利建设攻坚战为重点，扎实推进水利系统反腐倡廉建设 　　2009年是新中国成立60周年，是积极应对国内外严峻经济形势、保持经济平衡较快发展的关键一年，也是贯彻落实建立健全惩治和预防腐败体系2008－2012年工作规划，推进惩治和预防腐败体系建设的重要一年。我们要全面贯彻党的十七大、十七届三中全会和十七届中央纪委三次全会精神，深入贯彻落实科学发展观，坚持标本兼治、综合治理、惩防并举、注重预防的方针，严格执行党风廉政建设责任制，着力解决党员干部在党性党风党纪方面存在的突出问题，为打好以民生水利为重点的水利建设攻坚战，深化水利改革，推进传统水利向现代水利、可持续发展水利转变提供有力保证。 　　第一，严明党的政治纪律，始终与党中央保持高度一致。党的纪律是党的生命。严明政治纪律对于维护党的团结统一，保持党的先进性和提高党的执政能力，妥善应对各种风险和挑战至关重要。水利系统各级党组织要高度重视政治纪律，深入开展政治纪律教育，进一步增强广大党员干部的政治意识、大局意识、忧患意识、责任意识，坚决维护党的章程和党内政治生活准则，始终自觉地同以胡锦涛同志为总书记的党中央在思想上、政治上、行动上保持高度一致，坚持中国特色社会主义道路和中国特色社会主义理论体系不动摇，坚持党的基本路线、基本纲领、基本经验不动摇，坚持改革开放不动摇。党员领导干部要带头讲政治，以身作则，树立和坚持正确的事业观、工作观、政绩观，自觉做遵守和维护政治纪律以及其他各项纪律的表率。要建立健全落实科学发展观的纪律保障机制，坚决纠正有令不行、有禁不止，上有政策、下有对策的错误行为，以坚强的党性和严明的纪律保证科学发展观的贯彻落实，维护中央权威，确保中央政令畅通。 　　第二，加强水利建设监督检查，确保中央扩大内需各项措施的全面落实。不折不扣地贯彻落实好中央关于扩大内需的决策部署，是当前水利系统的一项重大政治任务。从去年第四季度中央新增水利投资计划任务落实情况看，总的情况是好的，但也暴露出一些问题，需要引起高度重视。要整合纪检监察、审计、工程稽察等各方面力量，加强对中央扩大内需、促进经济增长政策措施执行情况的监督检查，围绕病险水库除险加固、农村饮水安全、大型灌区续建配套与节水改造、江河湖泊综合治理、大型灌排泵站更新改造、骨干水利枢纽和重点水源、农田水利基本建设、水土保持、农村水电及电气化、水利行业能力建设等十大工程建设，加强前期工作监督检查，保证工作深度与审批进度；加强项目建设管理，严格履行基本建设程序，严格落实"三项制度"，严把招标投标关、原材料进口关、设备采购关、施工过程关、竣工验收关，确保工程质量经得起检验；加强项目资金监管，坚决防止滞留、截留、挤占、挪用水利建设资金，确保资金规范、合理、有效使用；加强安全生产监管，落实安全生产责任制、安全生产措施和经费，坚决防止发生重特大安全生产事故。 　　第三，抓好领导干部廉洁自律工作，筑牢拒腐防变思想道德防线。要紧密结合学习实践科学发展观活动，大力开展中国特色社会主义理论体系教育，广泛开展示范教育、警示教育和岗位廉政教育，把反腐倡廉教育列入干部教育培训规划，同领导干部的培养、选拔、管理和使用结合起来，引导广大党员干部牢固树立马克思主义世界观、人生观、价值观和权力观、地位观、利益观，坚持正确的事业观、工作观、政绩观，不断提高拒腐防变的意识和能力，清白做人守党员之本，勤奋做事尽公仆之责。要深入推进廉政文化建设，不断增强廉洁意识，营造以廉为荣、以贪为耻的浓厚氛围，为反腐倡廉创造良好环境。要进一步加大领导干部廉洁自律各项规定的落实力度，各级领导干部要以身作则，带头执行廉洁自律各项规定，纪检监察部门要加大监督检查力度，严肃查处违规违纪行为。 　　第四，规范和正确行使权力，深化治本抓源头工作。要认真贯彻执行党内监督条例，坚决贯彻执行民主集中制，加强上级党委和纪委对下级党委及其成员的监督，加强党组织领导班子内部监督，反对和防止个人和少数人专断，加强对民主生活会、述职述廉、诫勉谈话、函询和党员领导干部报告个人有关事项等制度执行情况的检查。要继续深入推进领导干部经济责任审计和巡视工作，对审计和巡视中发现的问题要加大查处力度。要加强行政执法责任制落实情况的监督检查，推行机关绩效管理和行政问责制度，进一步加大对行政许可受理、办理、办结、回复等各环节的监控力度。要畅通对干部选拔任用问题的反映渠道，加强对群众举报问题的核查工作。要强化财政资金和国有资产监管，加强对招标投标、政府采购工作的监督。要发扬党内民主，推进党务公开，加强对党员权利保障条例实施情况的监督检查。当前，要重点围绕打好水利攻坚战，抓好水利惩防体系建设和2009年度工作规划任务的落实，建立和完善符合科学发展观要求的干部综合考核评价制度、继续深化水利行政审批制度、水利投资管理制度、水利管理体制和水利工程建设管理体制改革，建立健全决策权、执行权、监督权既相互制约又相互协调的权力结构和运行机制，最大限度地堵塞以权谋私、权钱交易的体制机制漏洞，不断铲除腐败现象滋生蔓延的土壤和条件。 　　第五，着力解决涉及民生的水利问题，保障人民群众切身利益。近年来，水利系统政风行风建设取得明显成效，人民群众从水利发展与改革中得到明显实惠。要继续加强对防汛抗旱、病险水库除险加固、农村饮水安全工程建设、灌区续建配套与节水改造、农村水电电气化建设和小水电代燃料、水利血防等方面的监督检查，加快解决人民群众最关心、最直接、最现实的利益问题。要加强对蓄滞洪区运用补偿、大中型水库移民安置补偿和后期扶持、农民用水权益维护的重点监督检查，在防治水害和开发水资源活动中切实保护人民群众的合法利益。要深入开展专项整治，认真解决水利工程建设、资源开发、土地征用、安全生产等方面损害群众利益的突出问题，坚决查处损害群众利益的违纪违法案件。要建立健全行风建设监督体系，健全维护群众利益的相关制度，扩大社会公众参与，加强群众民主评议，确保人民群众的知情权、参与权、表达权、监督权，积极预防和化解纠纷和矛盾，为水利又好又快发展创造稳定的和谐环境。#p#分页标题#e# 　　第六，坚持从严治党，加大查处违纪违法案件力度。严厉惩处违纪违法行为，以反腐败斗争的新成效取信于民，是纪检监督机关的重要职责。要加大查办案件工作力度。对于发生在领导机关和领导干部中滥用职权、贪污贿赂、腐化堕落、失职渎职的案件，要坚决严肃查办，决不姑息，决不手软。要严肃查办利用人事权、行政执法权、行政审批权等进行索贿受贿、徇私舞弊、官商勾结、权钱交易的案件，严肃查办领导干部干预招标投标获取非法利益的案件，严肃查办隐匿、侵占、私分、转移国有资产以及领导人员失职渎职造成国有资产流失的案件，严肃查办严重损害群众利益、严重违反政治纪律和组织人事纪律的案件，严肃查处发生在水利工程建设、政府采购和资源开发等领域的商业贿赂案件。要坚持严格依纪依法查办案件，对所查办的案件进行认真剖析，研究发案规律，针对案件所暴露出来的问题，进一步完善制度、堵塞漏洞、强化措施；运用典型案件深入开展警示教育，做到查处一起重大案件、教育一批干部、完善一套制度，以充分发挥查办案件的治本功能。 　　四、进一步加强组织领导，切实做好党风廉政建设各项工作 　　反腐倡廉建设是各级水利部门的共同任务。要充分发挥我们党的政治优势和组织优势，切实加强和改善党对反腐倡廉建设的领导，动员和凝聚各方面力量，更好地担负起领导和推动反腐倡廉建设的历史重任。 　　第一，增强政治责任感，切实加强对反腐倡廉建设的领导。党风廉政建设和反腐败斗争是一项复杂艰巨的系统工程，必须健全和完善"党委统一领导，党政齐抓共管，纪委组织协调，部门各负其责，依靠群众支持和参与"的领导体制和工作机制。水利系统各级党委(党组)要切实担负起全面领导反腐倡廉建设的政治责任，按照总揽全局、协调各方的原则，进一步加强对反腐倡廉工作的领导，把党风廉政建设和反腐败工作纳入总体工作规划，与水利中心工作和党的建设任务一起部署、一起落实、一起检查、一起考核。要明确工作分工和程序，既保证党委（党组）的领导核心作用，又充分发挥纪检监察部门的组织协调和监督检查作用。要全力支持和配合派驻机构的工作，关心爱护派驻机构干部队伍，充分发挥派驻机构的作用。要充分发挥宣传思想部门和新闻媒体的重要作用，定期沟通情况，加强协调配合，采取综合措施，健全和完善反腐倡廉建设大宣教格局。要提高工作透明度，进一步发扬民主，强化监督，积极拓宽党员、干部、职工广泛参与反腐倡廉工作的途径和渠道，为党风廉政建设和反腐败斗争提供坚强的领导和组织保证。 　　第二，完善目标考评机制，确保党风廉政建设责任制落到实处。要始终坚持以党风廉政建设责任制为龙头，使这项制度在实践中不断得到完善、在改进中不断得到加强。各部门、各单位要贯彻中央的部署，结合本单位实际，把反腐倡廉建设各项任务细化分解并落实到每位党政领导班子成员和各职能部门，做到职责划分清晰，责任要求明确，工作任务具体，完成时限清楚，保障措施有力，形成科学合理、协调有效的党风廉政建设责任体系。各单位党政一把手要切实负起第一责任人的责任。领导班子其他成员也要根据分工抓好分管部门和单位的反腐倡廉工作，对职责范围内的党风廉政建设承担起直接领导责任。要完善健全反腐倡廉目标责任考评机制，要把责任制目标完成情况与干部考核、选拔、任用和评先表彰挂钩，作为全面考核干部的重要依据。要实行责任制报告制度，将落实责任制情况定期向上级党委、纪委报告。要大力加强水利基层单位党风廉政建设，不断增强基层组织的创造力、凝聚力和战斗力。 　　第三，通力协调配合，形成监督检查工作的整体合力。今年的水利党风廉政建设工作任务艰巨、责任重大，必须充分发挥各方面优势，加强协调配合，形成整体合力。各单位党组（党委）要切实承担起反腐倡廉监督检查工作的主体责任，进一步健全监督检查工作的组织协调机制，形成全方位、全过程、全覆盖的监督检查体系。驻部组局、廉政办、纪委、审计、财务、工程稽查等部门要认真履行职责，发挥自身优势，找准工作着力点，建立有效的联系沟通制度和工作衔接机制，信息互动，资源共享，形成条块结合、上下联动、齐抓共管的监督格局。各司局、各单位要加强各方面监督力量的统筹协调，畅通信息渠道，并根据工作进展情况适当调整力量配备，既要防止监督检查工作不到位、出现死角和盲区，又要避免不必要的多重检查和重复检查，给基层增加工作负担。要认真执行政府信息公开条例，加大政务公开的力度，增强工作的透明度，切实提高监督检查工作的整体性、协调性和有效性。 　　第四，加强自身建设，提高服务水利科学发展的能力。水利系统各级纪检监察部门要把加强领导干部党性修养和作风建设作为重要政治任务，着力增强宗旨观念、提高实践能力、强化责任意识、树立正确政绩观和利益观、增强党的纪律观念，进一步加强自身建设，全面履行纪检监察职责，提高贯彻落实科学发展观的自觉性和坚定性，更好地服务科学发展、保障科学发展、推动科学发展,使纪检监察工作更好地体现科学发展观的要求。广大水利纪检监察干部要带头加强党性修养、树立和弘扬优良作风，不断增强政治业务素质，切实提高工作能力和水平，大力开展"做党的忠诚卫士、当群众的贴心人"主题实践活动，做勤奋学习和理论联系实际的表率，真抓实干和改革创新的表率，追求真理和坚持原则的表率，清正廉洁和谦虚谨慎的表率，艰苦奋斗和勤奋敬业的表率，更好地履行党和人民赋予我们的神圣职责。 　　同志们，扎实推进反腐倡廉建设，完成好今年的各项工作任务，责任重大，使命光荣。让我们更加紧密地团结在以胡锦涛同志为总书记的党中央周围，按照这次会议的部署和要求，与时俱进，开拓创新，奋发努力，真抓实干，以党风廉政建设和反腐败工作的新成效迎接新中国成立60周年！ 工作会议讲话全国水利系统建设加强科学发展焦点新闻水利部网站 2009-02-24 16:47 应对旱情亟须完善农田水利制度 http://www.cadwater.com/news/jiaodianxinwen/13621.html     中国正在经历50年一遇的严重干旱给北方冬麦区的生产造成严重影响。国家防汛抗旱总指挥部近日启动了I级(最高级别)抗旱应急响应，中国气象局对     中国正在经历50年一遇的严重干旱给北方冬麦区的生产造成严重影响。国家防汛抗旱总指挥部近日启动了I级(最高级别)抗旱应急响应，中国气象局对未来降水趋势表示担忧。其实，近年来中国农业一直被旱情所困扰。2004年受旱耕地2.49亿亩，2007年则达到5.99亿亩。而今年截至2月7日的统计，全国耕地受旱面积2.99亿亩，而且旱情还在持续发展。     坦率地说，这次严重旱情也是对中国灌溉系统和农田水利制度的一次考验。一般来说，农业水利工程主要有蓄水工程(包括水库、堰塘)、引水工程(包括有坝引水、无坝引水)、提水工程(即泵站工程)和机井。现在专家热议的“援引长江黄河水来缓解旱情”就属于引水工程。但缓解旱情的关键是提水工程(即泵站工程)和机井的运作效率和组织方式，这属于直接“引水入田”的阶段。     判断农田水利制度对旱情的“防御能力”，就必须要回溯一下农田水利市场化改革。改革从上世纪80年代肇始，路线大概归纳为：对水利单位企业化改制(与事业单位“脱钩”)——将农业水费转为经营性收费——通过租赁、承包、拍卖等方式变更水利设施的产权或使用权。毫无疑问，市场化的取向是正确的，但这并不意味着不需要采取与之配套的“其他相应制度”。原因很简单，水利设施面对的是分散性的农户，而这不利于形成稳定的契约供应关系和准确定价。     在农村的税费改革前，虽然实行生产责任制，原先的组织基础已不复存在，但乡村组织通过统筹共同生产费仍然维持了以村民小组为单位的共同灌溉模式。因为统筹共同生产费，乡村组织成了泵站与个体化农户形成稳定的供水关系的纽带。税费改革后，共同生产费被明令取消，乡村组织亦被禁止插手农户的生产环节，大中型水利设施与个体化农户稳定的供水关系便不能维系。农村税费改革之后，村提留被取消，用于农村公益性建设的公积金项目随之不复存在，再行筹集资金必须进行所谓的“一事一议”(村民代表大会来讨论“公共品建设”)。     也就是说，在税费改革前，农业灌溉基本上采取共同灌溉模式，即村组通过统筹共同生产费，统一解决灌溉问题，即用乡村的行政权力来面对农户分散化的“议价问题”和共同协作问题(克服一些农户的搭便车)。当然，乡村行政权力也在这个过程中进行“寻租”。例如暗箱操作，“混搭”着收取了很多不该收的税费。     就像一枚硬币有其“两面”一样，农村税费改革形成了“公共品供给”的谈判难题，所有的农户都需要征询意见，如果一些农户退出(不愿意出钱)，那么“公共品建设”很大程度上就被无形中止。于是，国家试图利用协会社团的力量，在乡村组织以外建立的非行政性农田水利的组织制度，“农户用水协会”就是这样的制度设计。但“农户用水协会”如果完全由农户组织，必然存在权威不足难以强制统筹(而灌溉系统是需要“户户均加入”的)，如果乡村政权参与其中，则又出现原来的问题，违背“一事一议”的民主化方向。     我们提出一种“供应链设想”来尝试解决这种分散广泛的小农户模式的水利系统建设的“谈判难题”，在保持“一事一议”的乡村民主前提下，是否可以让粮食流通部门来帮助农户建设水利系统，其费用则从收购粮食中扣除(即计算每公斤粮食收购价中包含的水利统筹建设费用)。因为粮食的收购量肯定同耕种的亩数(享受灌溉量)是相关的。而每公斤粮食收购价中包含的水利统筹建设费用，国家可以出一个大致的区间指导价(国家对合作灌溉要进行一些补贴)，具体的达成数字则由收购部门和用水协会讨价还价来完成。 制度水利完善应对 &nbsp &ldquo &rdquo 农户乡村焦点新闻 21世纪经济报道 2009-02-09 16:43 08水土保持监测及生态修复研讨会召开鱼巢砖受关注 http://www.cadwater.com/news/zhuanyedongtai/13620.html 鱼巢砖受生态环境保护专家关注         为推进水土保持监测工作，总结推广生态修复（水土保持生态修复、河流生态修复）成功经验和发展模式，加强水土保持监测设备及生态修复技术的推广与应用，于2008年12月23—25日在昆明召开了水土保持监测及生态修复研讨会。本次会议由南京优凝舒布洛克公司承办，来自全国水土保持领域各大高校、研究院、设计院、规划院、水保局、监测试验工作站等单位的专家学者及领导共计100人参加了此次会议。          到会专家有：中国水利水电科学研究院教高刘树坤、水利部松辽水利委员会副主任武龙甫、水利部水土保持监测中心教授陈法扬、水利部遥感技术应用中心副主任王义成、水利部水土保持研究所重点实验室主任雷霆武、黄河水土保持生态环境监测中心副主任喻权刚、北京林业大学水土保持学院院长余新晓、南京优凝舒布洛克公司技术工程师郭军辉博士等。                         会议的主要议题是水土保持与生态安全、工程设计、灾害评价、监测理论、方法和技术体系以及小流域综合治理与荒漠化防治新技术、新方法、新材料；河流生态修复技术现状及展望；河流生态修复的原理和技术等。         众多专家和企业在研讨会发言，其中承办单位南京优凝舒布洛克公司的郭军辉博士介绍的最新形式的边坡防护体系——鱼巢砖引起了与会专家的热烈讨论。鱼巢砖可以充分利用植物可以吸收磷、氮以及重金属等物质，并且生长速度快的特点来清除水体和土体的有害化合物，改善水质。鱼巢砖在河道中构筑起鱼巢，形成一个植物、鱼和各种生物共存的空间，促进挡墙外河水与挡墙内物质交换，提高了河道渠道的自净能力，有效抑制藻类的生长繁殖，进而防止河湖大面积爆发水花，重新建立河道以及河堤的生态系统，修复水环境。此外，作为一种挡墙结构，鱼巢砖具有施工进度快、适用性广、安全抗震、节约成本、生态环保、透水性好等优点。         据了解，南京优凝舒布洛克公司是一家集研发、生产、销售和工程与一体高新技术企业。公司拥有国家发明专利10项；外观设计专利16项；承担国家水利部“948”科研计划两项，获得“国家重点新产品”一项；国家“火炬计划”一项；与国内外多家科研院所合作承担十四项省级科研课题。   鱼巢砖生态环境保护专业动态 lal 中华网 2009-01-13 23:10 薄型扁锤冲击钻防渗墙入岩施工方法探讨 http://www.cadwater.com/paper/fangxunkanghan/13616.html 为解决传统薄型冲击钻用于建设堤坝防渗墙时施工受阻且造孔较大、墙体较厚、投资浪费等问题，对薄型防渗墙入岩施工机具和施工工艺进行了改造，将冲击钻圆形锤体改造为扁型锤体后，与液压开槽机配合施工，取得了较好的效果。 摘要：为解决传统薄型冲击钻用于建设堤坝防渗墙时施工受阻且造孔较大、墙体较厚、投资浪费等问题，对薄型防渗墙入岩施工机具和施工工艺进行了改造，将冲击钻圆形锤体改造为扁型锤体后，与液压开槽机配合施工，取得了较好的效果。<o:p></o:p> 关键词：扁体冲击钻；薄型防渗墙；施工；堤坝<o:p></o:p> 目前，我国大江大河堤坝中小型水库防渗方法主要有黏土心墙、混凝土护坡和铺设帷幕等，但这些方法都不能彻底解决渗漏问题。主要原因有一下几方面：一是防渗处理都不能深入基岩；二是上游水位与下游地下水位高差大；三是受地形条件限制，传统薄型冲击钻无法施工，即使有施工条件，也因造孔较大、墙体较厚（最薄600mm）等而浪费投资。为解决上述施工技术难题，笔者对薄型防渗墙入岩施工机具和施工工艺的改进进行了探索。<o:p></o:p> 1、施工机具的创新改造<o:p></o:p> 1.1改变行走方向<o:p></o:p> 传统式冲击钻机在施工中都是横向行走，在设计防渗墙轴线一侧铺设4根钢轨，在堤坝顶部与开槽机配合施工。轴线一侧就需8.5米（总宽度最少需要12m），而堤坝受地形条件限制顶宽一般为6～8米，因此必须由横向行走改为纵向行走，与液压开槽机共用同一轨道，这样不仅解决施工场地窄小问题，而且减少钢轨铺设数量。<o:p></o:p> 1.2改造传统冲击钻机的锤体形状<o:p></o:p> 目前，工程上使用的冲击钻机主要用于地层较硬地区的基础圆孔成形，将其使用于建造薄型防渗墙，首先要解决冲击钻机的锤体形状，以保证窄槽孔的平顺。通过反复施工试验，在完成0.25m宽的槽孔时，锤体长、宽、高定为1.4m×0.25m×2.8m，制作锤体时，在锤体上预留排渣反水槽孔。锤底装耐磨齿和耐磨板，以提高冲击石块的钢度与韧性。<o:p></o:p> 1.3双绳垂吊法<o:p></o:p> 传统冲击钻机一般采用圆形锤体，锤体垂吊使用1根钢丝绳即可，但改造为扁形冲击锤体时，为保证锤体能平稳运动，必须采用双绳两侧同步垂吊法。<o:p></o:p> （1）双绳同步。使用双绳同吊一个锤体，首先应解决双绳的同步问题，在收放钢丝绳的2个卷筒内设一个同步差速器，当锤体需起落和冲击时，通过操作系统控制两绳的同步收放速度，确保锤体的平稳性。<o:p></o:p> （2）绳位布置。当两根钢丝绳起源于同步卷筒时，其位置设在主机架体两侧，升至起重架顶时采用槽轮导向，改变原机的轮位横向设置，控制锤体与轴线方向一致。<o:p></o:p> （3）绳锤连接。双绳与锤体连接时，改变了传统的直接连接法，为保证锤体与轴线在同一方向，锤体上方的2上吊耳全部采用自旋转式，以避免冲击钻机在作业时因钢丝绳自身扭向而改变锤体方向。同时在自动旋转位上方增设一个槽轮，将钢丝绳固定在槽轮上，以扩大钢丝绳转径，延长钢丝绳使用寿命。<o:p></o:p> 1.4反循环排渣<o:p></o:p> 反循环排渣系统主要由电动卷扬机、导向轮、吸渣钢管、砂石泵、排渣软管、补浆泵、补浆软管组成。电动卷扬机带动吸渣钢管伸入槽内，钢管下端直接伸入锤体内的预留孔至槽底。通过地面砂石泵与排渣软管将槽底渣块排至泥浆池，经过沉淀后由泵把泥浆送回槽内，形成泥浆循环，其主要作用是泥浆固壁。<o:p></o:p> 2、薄型扁锤冲击钻防渗墙入岩施工工艺<o:p></o:p> 薄型扁锤冲击钻防渗墙入岩施工方法改进的目的，是在满足设计防渗要求的前提下，将防渗墙体宽度尽可能缩减到最小，同时适应在岩层、砂砾层、土石坝和碎石、块石等复杂地层的成槽施工。从施工方法上确保墙体的整体性和连续性[1]。施工工艺分2种情况：一是薄型扁锤体冲击钻成槽专用装置与液压开槽机相配合施工；二是单用薄型扁锤体冲击钻成槽专用装置施工工艺。在此介绍第1种情况。<o:p></o:p> 2.1开挖支护导槽<o:p></o:p> 沿设计轴线平行铺设2条钢轨，轨距2.58m（开槽机与薄型扁锤冲击钻成槽专用装置的轨距）；顺设计防渗墙轴线开挖导槽，并在导槽两侧浇筑C10混凝土导墙；在工程起点用薄型扁锤冲击钻成槽专用装置冲打先导孔，同时作泥浆制备工作；将液压开槽机刀杆下入导孔内，刀杆与液压开槽机联接后进行开槽，刀杆长度根据土层深度来确定。<o:p></o:p> 2.2冲击开槽作业<o:p></o:p> 薄型扁锤体冲击钻成槽专用装置的锤体在开出的槽孔始点下入槽孔内，开始对砂卵石和基岩层进行冲击开槽，开出的渣石用泵吸式反循环系统直接排出槽孔，一直冲击到设计深度，完成第1槽孔；留出第2孔的位置（比锤体的长度少200mm），在第3孔的位置冲击作业，单数孔位冲击结束后，再对预留的第偶数孔位进行冲击作业。<o:p></o:p> 2.3隔离体隔离与混凝土浇筑<o:p></o:p> 在距未冲击段1m处，顺着槽孔下入土工布袋充当隔离体。袋体内充填混凝土，混凝土自身通过隔离体对槽壁产生一定的压力和摩擦力，且压力、摩擦力可以抵抗混凝土浇筑施工期间产生的侧压，同时起到槽段间的密封隔离作用，保证开槽段与浇筑段之间不串浆。<o:p></o:p> （1）隔离体材料与承压。土工布袋隔离体材料为高强度丙纶反滤布，型号为WYF—滤1，抗拉强度横向为1797N/5cm,纵向为2065 N/5cm，延伸率为23%～36%，顶破强度为5330N。<o:p></o:p> （2）隔离体尺寸。隔离体长度比槽孔深度长1.5～2m；袋体折径可根据槽孔深度、宽度和地质条件确定，一般为2～3m。<o:p></o:p> （3）安置隔离体。从土工布袋下口先装入条形混凝土预制件，将下口缝住，从袋口上端用两根长度超过袋体折径1.5～2m的直杆（或钢管），将袋卷在直杆上，在袋体边沿距未开槽段位置1m处，用悬垂法放入槽孔后，将袋上口多余段剪成两半，分别固定在槽口两侧，将清水注入袋体内，使袋全部涨开平顺。<o:p></o:p> （4）浇筑混凝土。在隔离袋体和浇筑段放入浇筑导管。首先，向袋体内浇筑混凝土，槽深在25m以内的袋体内水下的混凝土第1次浇筑高度为10m，槽深大于25m的第一次浇筑高度为15m；其次，对空槽浇筑段进行浇筑，浇筑到与袋体混凝土高差为3～5m时，再对袋体进行浇筑。这样交替浇筑，直至该工段浇筑完成。<o:p></o:p> 在第1单元浇筑时，液压开槽机同时对下一单元进行开槽。浇筑结束，空出场地后，立即用薄型扁锤体冲击成槽专用装置进行冲击作业，开槽、冲槽、隔离、浇筑连续作业，直至完工。保证薄型防渗墙体入岩施工的整体性和连续性。<o:p></o:p> 3、结语<o:p></o:p> 薄型扁锤体冲击钻防渗墙入岩施工样机在江西省宁都水库进行了施工试验，槽宽0.25m，槽深31m，穿透砂岩6m，嵌入三级分化岩0.5m，质量验收全部合格。在江西省樟树市店下水库用同样的施工方法，设计槽宽0.25m，槽深28.5m，穿透砂岩11m，嵌入三级分化岩0.5～1m，完成混凝土截渗11550m2，在完成段坝体临背水位高差25m时，在背水面掘井检验表明其防渗效果良好。对冲击钻机的改造得到了设备原生产厂家的认可和高度评价。薄型扁锤体冲击钻防渗墙入岩施工法，2004年10月经过河南省科技厅鉴定，认为达到了国内领先水平。<o:p></o:p> 参考文献：中国水利水电基础工程局 SL」74  96　水利水电工程防渗墙施工技术规范 SJ北京：中国水利水电出版社.1996 <o:p> 麻永涛  河南中建水电工程有限公司  河南  长垣  453400<o:p></o:p> </o:p> <o:p>  </o:p> 防汛抗旱麻永涛河南中建水电工程有限公司 1970-01-01 00:00 陕西宝鸡市输水管道9年来第11次爆裂 http://www.cadwater.com/news/jiaodianxinwen/13603.html 　　本报讯 “又爆管断水了，这样的日子啥时是尽头呀！”昨日12时50分许，宝鸡市冯家山水库输水管道距上次爆管6天后再次爆裂，这已是该管道的第11次爆 　　本报讯 “又爆管断水了，这样的日子啥时是尽头呀！”昨日12时50分许，宝鸡市冯家山水库输水管道距上次爆管6天后再次爆裂，这已是该管道的第11次爆裂，也是近一月来发生的第3次爆管，宝鸡渭河以北地区的居民暂停用水。 　　10米高水柱吓跑骑车人 　　据悉，此次爆管地点距离第10次爆管地点直线距离仅有三四千米。 　　昨日13时，宝鸡市陈仓区底店村二组南侧的陈仓大道爆点现场，整个路面一片汪洋，路中间约40平方米的路面已坍陷，一米多高的水柱不断从坍陷处向上喷，水已流了1公里左右，最深处有50厘米左右。目击者王先生称，“现在的水小多了，刚爆管的时候水柱足足有10米高，吓得我扔下自行车就跑了。 　　喷射出来的水越过路面台阶，一直蔓延到附近的店铺和单位。 　　抢修预计将用时48小时 　　由于陈仓大道是宝鸡市连接陈仓区及凤翔县的一条重要道路，爆管后造成该路段暂时性交通中断，上百辆汽车被滞留爆管点的两旁。 　　输水管爆裂后，又造成宝鸡市区大面积停水。当日下午，宝鸡市副市长张敬原赶到现场查看爆管情况，要求尽快抢修，争取时间恢复正常供水。而据抢修人员预计，此次爆管需要48小时才能恢复正常的供水。 　　工程被指是“豆腐渣” 　　据悉，宝鸡冯家山水库引水工程建成于1999年，投资3亿多元。工程完工开始供水后，便多次发生爆管，严重影响居民饮水。老百姓称冯家山水库输水管道工程是“豆腐渣工程”、“腐败工程”。 　　今年12月10日，输水管道第10次发生爆管，造成市区大面积停水。12月12日，宝鸡市市长戴征社就冯家山输水管道多次爆裂，给市民的生活带来极大的不便向全市人民道歉，并表示市区饮水新管网明年运行。 　　综合新华社、《三秦都市报》、《西安晚报》报道 　　原因 　　庞家钰严重失职造就“深水炸弹” 　　在宝鸡，只要一谈爆管，不管是干部还是普通百姓，都会提起已被判刑的陕西省政协原副主席、原宝鸡市委书记庞家钰。陕西省委曾在通报中称庞家钰在兼任宝鸡市冯家山水库取水工程建设指挥部总指挥期间，不认真履行职责，致使工程中使用了不合格管材，严重失职渎职，致使引水、输水管线多次发生爆管，造成经济损失1000多万元。 　　据记者调查，中国水利水电科学研究院2006年11月出具的《宝鸡市冯家山水库引水工程管材质量鉴定及爆管问题的原因分析》报告认为，兰州水泥制管厂生产的三级预应力混凝土管材属于质量不合格产品。管材存在钢筋用量不足，部分混凝土强度不达标等问题。宝鸡市冯家山引水工程频繁爆管的关键原因是使用了不合格管材。 　　冯家山水库引水工程1999年建成后，至今已发生11次爆管。 <img alt="" src="/upimg/allimg/081217/1013300.jpg" /> 　　学生在老师的组织下，用沙袋堵水。昨日宝鸡市输水管道爆管，部分居民暂停用水。 <img alt="" width="500" border="0" src="/upimg/allimg/081217/1013301.jpg" /> 陕西宝鸡市输水管道9年来第11次爆管。 <img alt="" width="500" border="0" src="/upimg/allimg/081217/1013302.jpg" /> 陕西宝鸡市输水管道9年来第11次爆管。 年来管道陕西工程冯家山 &ldquo &rdquo 水库发生焦点新闻新京报 2008-12-16 18:10 浅池理论分析斜管沉淀池的沉淀原理 http://www.cadwater.com/paper/geipaishui/11377.html 摘要：浅池理论原理发展形成的斜管沉淀池获得广泛的应用，效果一般均较普通平流式沉淀池提高3-5倍，因而它在生产实践中取得了较好效果。关键字：斜管沉淀池浅 摘要：浅池理论原理发展形成的斜管沉淀池获得广泛的应用，效果一般均较普通平流式沉淀池提高3-5倍，因而它在生产实践中取得了较好效果。 关键字：斜管沉淀池浅池理论 　　0.引言 　　近几年来城市给水事业蓬勃发展，由浅池理论原理发展形成的斜管沉淀池也获得较为广泛的应用。我国在1965年开始进行澄清池分离区加斜板的实验，1968年又在福州水厂做了斜管除沙的试验，1972年第一座生产性的上向流斜管沉淀池正式投入使用。随着理论研究的不断深入和生产实践的不断总结积累，斜管沉淀技术正在不断发展。 　　1.浅池理论原理 　　设斜管沉淀池池长为L，池中水平流速为V，颗粒沉速为u0，在理想状态下，L/H＝V/ u0。可见L与V值不变时，池身越浅，可被去除的悬浮物颗粒越小。若用水平隔板，将H分成3层，每层层深为H/3，在u0与v不变的条件下，只需L/3，就可以将u0的颗粒去除。也即总容积可减少到原来的1/3。如果池长不变，由于池深为H/3，则水平流速可正加的3v，仍能将沉速为u0的颗粒除去，也即处理能力提高倍。同时将沉淀池分成n层就可以把处理能力提高n倍。这就是20世纪初，哈真（Hazen）提出的浅池理论。 　　2.斜管沉淀池设计原理 　　为了创造理想的层流条件，提高去除率，需要控制雷偌数Re=<img height="44" alt="" width="25" src="/upimg/allimg/081215/1752210.gif" />,斜管由于湿周p长，故Re可控制在200以下。远小于层流界限500。又从佛劳德数Fr=<img height="47" alt="" width="32" src="/upimg/allimg/081215/1752211.gif" />可知，由于P长，W小，Fr数可达10-3-10-4。 　　异向流斜管沉淀池的水力计算可归纳为如下三种： 　　2.1分离粒径法： 　　可分离颗粒的粒径dp可表示为： 　　<img height="44" alt="" width="105" src="/upimg/070520/11O61V1C502D45.gif" /> 　　若用可分离颗粒沉速us来表示，则： 　　<img height="63" alt="" width="132" src="/upimg/070520/11O61V1F1032120.gif" /> 　　式中:Q—沉淀池流量 　　A—斜管区水面面积 　　Af—斜管总投影面积 　　K—颗粒粒径与沉速的变换系数 　　V—斜管中的水流速度 　　L—颗粒沉降需要的长度 　　d—斜管的垂直高度 　　θ—斜管倾角 　　2.2 特性系数法 　　按照沉淀最不理的端面所求得的可分离沉速usc与us关系为：usc＝us，s为一常数。S值被称为斜管的特性参数，虽断面形状而定。 　　2.3加速沉淀法 　　考虑到颗粒沉淀过程中的絮凝因素，假设颗粒的沉速以等加速改变，并设起始沉速为零。结合考虑管内的流速分部，则斜管长度为： 　　<img height="47" alt="" width="116" src="/upimg/070520/11O61V1H044314.gif" />-d*tgθ 　　式中a为颗粒沉速变化的加速度，即a=du/dt 　　上诉三种方法，各有不足之处，在目前还没有更完善的斜管沉淀池计算方法之前，认为分离粒径可作为斜管沉淀计算的出发点。 　　3.斜管沉淀池的流态设计 　　对斜管沉淀池进行设计需要以下参数： 　　3.1截留速度 　　斜管沉淀池在布置方面的差别，将影响设计截留速度值的取用。一般规模较大的斜管沉淀池，由于其进水分配和出水收集不容易保证均匀。而设计时宜选用指标低于规模较小的斜管沉淀池。目前在异向流斜管沉淀池设计中，截留速度一般为0.15-0.40mm/s。 　　3.2管径与管距 　　目前国内异向流斜管沉淀池的断面几乎采用正六角行，一般用内切直径作为管径。目前用于给水处理的异向流斜管沉淀池的管径为25-35mm. 　　3.3斜管长度 　　斜管长度一般不宜小于50cm，斜管的长度取决于斜管的加工和沉淀池的池深。 　　3.4倾角 　　异向流倾角需要保持45-600 　　3.5上升流速或表面符合率 　　异向流流速8.3-14mm/s. 　　3.6雷偌数（Re） 　　一般平流式沉淀池中的雷偌数（Re）常在104上，而水流属于紊流。斜管沉淀池则由于湿周增加，水力半径降低，而雷偌数（Re）明显减少，以致完全有条件控制在层流条件下（Re数小于500）。 　　3.7佛劳德数 　　在平流式沉淀池中，Fr值大致为10-5的数量级。斜管沉淀池由于水力半径减少和水流速度提高的提高，Fr数一般在10-3-10-4 的范围内，因而水流稳定性明显增加。 　　4结语 　　在平流式沉淀池中或在原有平流式沉淀池中加斜板后，效果一般均较普通平流式沉淀池提高3-5倍，因而它在生产实践中取得了较好效果。特别湿对散性颗粒的去除效果更为显著。 　　 参考文献 　　钟涥昌.净水厂设计.北京：中国建筑工业出版社，1986 　　张自杰.排水工程. 北京：中国建筑工业出版社，2000 　　张希衡.水污染控制工程.北京：冶金工业出版社，2002 　　严洵世.给水工程. 北京：中国建筑工业出版社，1995 　　上海市政设计院.给水排水设计手册（第三册城市给水）. 北京：中国建筑工业出版社，1985 斜管沉淀池浅池理论给排水吕平海 2008-05-19 07:50 截流戗堤渗流计算 http://www.cadwater.com/paper/geipaishui/9998.html 摘要：本文分析了截流戗堤渗流计算的特点，借鉴堆石渗流计算的理论，推导了一种计算截流戗堤渗流的条分法。关键字：截流戗堤渗流条分法 1 截流戗堤渗流计算摘要：本文分析了截流戗堤渗流计算的特点，借鉴堆石渗流计算的理论，推导了一种计算截流戗堤渗流的条分法。 关键字：截流戗堤渗流条分法 1 截流戗堤渗流计算的估算公式 立堵截流，因戗堤顶宽较大，且大量使用一般石渣进占，所以戗堤的渗流量QS较小，通常在计算中可以忽略；然而，对于临近合龙的困难区段，QS与河道总来流量Q相比虽然很小，但QS与龙口泄流量QG相比，有可能是相同数量级的，因此，在进行详细计算时，有必要考虑QS的影响。文献[1][2][ 3]给出了立堵截流戗堤渗流量QS的估算公式：   <img height="51" alt="" width="160" src="/upimg/allimg/081210/1828150.gif" />　　　　（1） 式中 B0 — 龙口起始宽度； B  — 截流进占过程中的龙口平均宽度； H  — 戗堤上游平均水深； Z  — 戗堤上下游水位差； KS — 紊流渗透系数； lS  — 平均渗径，lS=（m1+m2）p+a，其中a为戗堤顶宽，p为戗堤高度，m1和m2为戗堤上、下游边坡系数。 利用公式（1）估算渗透流量，其关键问题是正确决定渗透系数KS，文献[1] [2]提供了两种方法。但是，立堵截流戗堤多用石渣和少量大块石或混凝土块体混合堆筑而成，在选择KS值时，混合材料的当量粒径很难准确决定，所以按上述方法确定的KS 与QS也不一定可靠。在分析国内外某些工程实测渗流资料的基础上，文献[1]最后给出了立堵截流戗堤渗流量的初估方法，取合龙时的渗流量QS，MAX =0.05Q，然后按下式估算立堵合龙过程中的渗流量： <img height="52" alt="" width="206" src="/upimg/allimg/081210/1828151.gif" />　  （2） 式中 ZS，MAX—龙口合龙，但未闭气时的落差； HS，MAX—龙口合龙，但未闭气时的上游水深。 2 截流戗堤渗流计算的条分法 上述方法虽然简单，但由于公式（2）没有考虑截流材料分区、截流戗堤断面形状及河谷形状对戗堤渗透流量的影响，在较为详细的计算中就不太适用了。本节将参考堆石渗流的有关理论，推导立堵截流戗堤渗流计算的条分法。 2-1 水头损失方程 由于截流戗堤使用的材料粒径较大，此时，细颗粒介质中渗流的达西定律不再适用。D．斯蒂芬森作了大量的堆石渗流模型实验[5]，并结合其他一些学者的实验数据，得出了堆石渗流摩阻系数K的经验公式（文献[6][7][8][9]也对堆石体渗流进行了大量的研究）： 层流区　 <img height="41" alt="" width="60" src="/upimg/allimg/081210/1828152.gif" />　　　　（3） 过渡区　 <img height="41" alt="" width="93" src="/upimg/allimg/081210/1828153.gif" />　 （4） 紊流区　 <img height="19" alt="" width="51" src="/upimg/allimg/081210/1828154.gif" />　　　　 （5） 式中 Re — 雷诺数； Kt — 紊流摩阻系数，光滑圆石Kt =1，半圆石块Kt =2，尖棱石块Kt =4。 由于截流戗堤使用的材料粒径较大，其渗透一般属于紊流渗透（在截流过程的刚开始，上下游水头差不是很大，其流态可能不是紊流，按紊流公式计算不符合实际情况，但这时计算的渗流量相对截流设计流量很小，对于截流设计带来的偏差可以忽略），按照紊流区的渗流摩阻系数计算公式，根据流速平方率得出水头损失方程：  　　　　　　　　　　（6） 式中  V — 流速； n — 材料空隙率 d — 材料的有效粒径，有关文献[5]采用d50（表示有50%的材料尺寸小于此标称直径） 2-2 单宽流量计算 截流戗堤中的稳定渗流，其水面线将稳定于一个平衡状态，与明渠水流相似，可以从一个已知（控制）断面开始，计算戗堤中的水面线。通过粗颗粒多孔介质的紊流可以是缓流或急流。对于缓流，控制水深在下游；对于急流，控制水深在上游。截流戗堤中一般不会出现急流，故控制端面是在下游的。戗堤下游面的水位不会低于临界水深 和明渠水流一样，对能量方程进行微分，可以求得一个临界水深YC（公式8） 　　　　　　（7） 　　　　　　　　（8） 式中　 q — 单宽流量； a — 考虑流速分布不均匀的系数（对于矩形明渠，a为1.03～1.36，对于堆石a值却不知道，假定a=1 可以达到一般计算所要求的精度）。 取临界水深作为戗堤下游面逸出处的水深。如果下游水位高于此水位，则以下游水位（较高的水位）为控制水深；否则，可以临界水深为控制水深，由此开始起算戗堤渗流自由水面线（即浸润线，如图1所示）。 由水头损失方程（公式6）和能量方程（公式7），可以推导出浸润线方程（已知X0处的控制水深Y0）： <img height="45" alt="" width="238" src="/upimg/allimg/081210/1828155.gif" /> （9） 如果以戗堤下游端（X=b）的临界水深为控制水深，则有： <img height="45" alt="" width="209" src="/upimg/allimg/081210/1828156.gif" /> （10） 如果已知水深和戗堤材料参数，则可以由公式（9）或（10），求得临界水深，再由公式（8）求得单宽流量，程序中采用试算法实现： 1) 假定下游水位高于临界水位，则以下游水位为控制水深，下游水深X=b处水深HX（即X0=b，Y0=HX）和上游X=0处水深HS（即X=0，Y=HS）代入公式（9），直接求解得YC； 2) 若YC小于下游水深HX，则应该以临界水深为控制水深，转到第3）步，否则，假定正确，转到第4）步； 3) 将上游X=0处水深HS代入公式（10），用迭代法求解得YC； 4) 由公式（8）求得单宽流量q。 2-3 戗堤渗流计算条分法的 在截流过程中，当截流戗堤进占到某一时刻，沿戗堤轴线将戗堤分成若干个条带123…i…（如图2所示），计算各个条带的单宽流量qi，按下面的公式计算该时刻的渗流量（式中Bi表示各个条带的宽度）。 <img height="27" alt="" width="85" src="/upimg/070520/11O61B251021393.gif" /> （11） <img height="421" alt="" width="589" src="/upimg/070520/11O61B2543034N7.gif" /> 3 算例   某水利枢纽，截流设计流量Q=489m3/s，龙口预留宽度42m。工程截流时采用一条隧洞分流。表1列出了不计算戗堤渗透流量的一些主要水力学参数，并和计算戗堤渗透流量的水力学参数作以比较。 表1 水力学参数比较 <table cellspacing="0" cellpadding="5" width="80%" align="center" border="1"> <tbody> <tr> <td width="43%">项目 </td> <td width="17%">计算渗流 </td> <td width="21%">不计算渗流 </td> <td width="17%">相差（%） </td> </tr> <tr> <td width="43%">最大流速（m/s） </td> <td width="17%">4.51 </td> <td width="21%">4.75 </td> <td width="17%">5.05 </td> </tr> <tr> <td width="43%">最大落差（m） </td> <td width="17%">1.97 </td> <td width="21%">2.44 </td> <td width="17%">19.3 </td> </tr> <tr> <td width="43%">最大流速出现时龙口分流量（m3/s） </td> <td width="17%">89.15 </td> <td width="21%">100.40 </td> <td width="17%">10.5 </td> </tr> </tbody> </table> 另外，最大流速出现时和截流合龙时戗堤的渗透流量为45.2m3/s和55.8m3/s，分别占截流设计流量的9.24%和11.4%。 4 小结 本文分析了截流戗堤渗流计算的特点，借鉴堆石渗流计算的理论，推导了一种计算截流戗堤渗流的条分法。计算结果表明截流设计中忽略戗堤渗流显得过于保守，而文献[1]、[2]、[3]提供的估算公式无法反映河床地形对截流戗堤渗流的影响，本文推导的条分法具有一定的实用性。 参考文献 [1] 周克己．水利水电工程施工组织与管理．中国水利水电出版社．1998年 [2] 吕兴祖，刘发权．施工截流与基坑排水．水利电力出版社．1987年 [3] 水利电力部水利水电建设总局．水利水电工程施工组织设计手册（第一卷施工规划）．中国水利水电出版社．1996年 [4] 肖焕雄．施工水力学．水利电力出版社．1992年 [5] 李开运，周家苞译．D．斯蒂芬森著．堆石工程水力计算．海洋出版社．1984年 [6] 胡去劣．过水堆石渗流及其模型相似．岩土工程学报．1993年第4期 [7] 胡去劣．过水堆石坝的水流特性．水利水运科学研究．1993年第3期 [8] 俞波等．过水堆石体的渗流计算．水利水运科学研究．1996年第1期 [9] 胡去劣等．天生桥堆石坝施工期渡汛过水试验研究．水利水运科学研究．1991年第4期 流量公式水深下游渗透可以材料给排水 lyg 2008-11-19 15:17 城市污水水解－厌氧－微氧联合处理工艺 http://www.cadwater.com/paper/geipaishui/11473.html 摘要：研究结果表明：在总HRT不超过8.5h（水解2.5h、厌氧4.0h、微氧2.0h），平均温度为19℃，进水浓度为300 50mg/L时，总COD和SS的去除率分别可达75％和80％以上摘要：研究结果表明：在总HRT不超过8.5h（水解2.5h、厌氧4.0h、微氧2.0h），平均温度为19℃，进水浓度为300 50mg/L时，总COD和SS的去除率分别可达75％和80％以上。总出水COD 、BOD、SS 完全达到国家二级排放标准。微氧单元对厌氧出水中残余有机物去除效果良好，HRT不超过2h，DO控制在0.2~0.5mg/L左右，进水为150mg/L时，去除率可达53％以上。微氧污泥沉降性能良好，SVI＝38.8ml/g。水解－厌氧－微氧工艺在突出低能耗的前提下，达到了较高的有机物去除率，与现有的城市污水处理工艺相比有一定的优越性。 关键字：城市污水水解厌氧微氧厌氧后处理 　  我国水环境污染源的50％～60％为城市污水，城区内大量污废水不经处理直接排入天然水域，造成水环境严重污染【1】。近年来城市污水厌氧处理取得了很大的发展，几种不同的厌氧处理过程，都取得了较好的效果【2】【3】。本研究正是充分利用已取得的成果，最大限度地发挥生物技术的优势，开展多种厌氧单元的工艺组合而提出的一种新型厌氧处理工艺流程。在实验室规模对全流程进行了可行性研究，重点探索了用微氧工艺处理厌氧出水的可行性与工艺条件；在中试规模对水解－厌氧串联工艺处理城市污水进行了考察。研究表明水解—厌氧—微氧联合处理工艺在总停留时间与传统工艺相当的条件下，处理城市污水具有省能、污泥产量低、能有效地控制污泥膨胀等优点。实现了污水污泥同时处理的目的。 1 试验设备和材料 1.1 试验流程 <table cellspacing="0" cellpadding="0" align="center"> <tbody> <tr> <td width="95"> </td> </tr> <tr> <td colspan="2"><img height="192" alt="" width="411" v:shapes="_x0000_s1029" src="/upimg/070520/11O61W64350A623.gif" /></td> </tr> </tbody> </table> 城市污水水解－厌氧－微氧联合处理工艺试验流程如图1所示。   图1 试验装置及工艺流程图 1.2 试验水质及接种污泥 　  试验用水为北京市环境保护科学研究院所处小区排出的生活污水，试验水质见表1，接种污泥为北京市密云污水处理厂的剩余污泥。 　表1  试验用生活污水水质情况1） <table cellspacing="0" cellpadding="0" border="1"> <tbody> <tr> <td width="62"> 名称 </td> <td width="62"> 温度(℃) </td> <td width="62"> pH </td> <td width="95"> CODt (mg·L-1) </td> <td width="95"> CODf (mg·L-1) </td> <td width="95"> SS (mg·L-1) </td> <td width="104"> VFA(mg·L-1) </td> </tr> <tr> <td width="62"> 最大值 </td> <td width="62"> 25 </td> <td width="62"> 8.0 </td> <td width="95"> 500 </td> <td width="95"> 320.7 </td> <td width="95"> 242 </td> <td width="104"> 87.4 </td> </tr> <tr> <td width="62"> 最小值 </td> <td width="62"> 11.5 </td> <td width="62"> 7.9 </td> <td width="95"> 185.5 </td> <td width="95"> 97.6 </td> <td width="95"> 70 </td> <td width="104"> 24.5 </td> </tr> <tr> <td width="62"> 平均值 </td> <td width="62"> 18.25 </td> <td width="62"> 7.95 </td> <td width="95"> 346.3 </td> <td width="95"> 221.2 </td> <td width="95"> 127 </td> <td width="104"> 51.3 </td> </tr> </tbody> </table> 1）CODt ：总COD；  CODf ：滤纸过滤后的COD;　   SS ：悬浮物；　　 VFA ：挥发性有机酸。 1.3 测定项目 每日测定COD、VFA、SS。不定期测定MLSS和厌氧污泥活性。 2 试验运行 　  水解池、厌氧池、微氧池的接种污泥取自北京市密云污水处理厂剩余污泥，由于该厂采用水解－好氧处理工艺，所以水解、厌氧池的污泥几乎不用驯化培养，微氧池的污泥经曝气（DO=2~4mg·L-1）两周后，控制曝气量（DO=0.2~0.5mg.L-1）。整个试验完全在环境温度下运行，流程总的HRT为8.5h（水解2.5h、厌氧4h、微氧2h）。微氧单元DO控制在0.2~0.5mg/L。试验经过小试和中试规模的研究，运行稳定，效果较好，达到了试验预期目标。 3 试验结果及讨论 3.1水解－厌氧的运转结果 　　在中试规模（Q=0.6m3/h）考察了水解－厌氧串联工艺处理城市污水的能力及工艺的运行稳定性。实验运行了8个多月，运行稳定。试验结果见表2及图2，从表2和图2 可以看出，在常温条件下（10～25℃），进水COD在300<img height="16" alt="" width="15" v:shapes="_x0000_i1026" src="/upimg/allimg/081210/1825390.gif" />50mg/L左右时，采用水解（HUSB）―厌氧（UASB〕水解-厌氧串联工艺处理城市污水可以取得50％CODt和70％的SS去除率，且运行稳定。冬季温度下降去除率略有下降，但就总体来说要比一级厌氧去除率要高，厌氧出水的COD值，约在100～200mg/L之间变化，后续微氧处理过程的负担大大地减轻，并且厌氧出水的VFA较低，有利于后续的微氧处理，不会出现污泥膨胀。  表2 水解（HUSB）－厌氧（UASB）两级厌氧运转结果 <table cellspacing="0" cellpadding="0" align="center" border="1"> <tbody> <tr> <td width="158" colspan="2" rowspan="2"> 项目 </td> <td width="201" colspan="4"> 7～10月(20~26℃) </td> <td width="201" colspan="4"> 10～12月(20~13℃) </td> </tr> <tr> <td width="50"> CODt </td> <td width="50"> CODf </td> <td width="50"> SS </td> <td width="50"> VFA </td> <td width="50"> CODt </td> <td width="50"> CODf </td> <td width="50"> SS </td> <td width="50"> VFA </td> </tr> <tr> <td width="79"> 水解池 </td> <td valign="top" width="79"> 进水 出水 去除率% </td> <td valign="top" width="50"> 314.1 225 28.3 </td> <td valign="top" width="50"> 187.8 153.1 18.5 </td> <td valign="top" width="50"> 127.4 74.9 41.2 </td> <td valign="top" width="50"> 48 38.1 </td> <td valign="top" width="50"> 363.6 300 17.5 </td> <td valign="top" width="50"> 223.6 191.6 14.3 </td> <td valign="top" width="50"> 143.2 92.1 51.1 </td> <td valign="top" width="50"> 51.8 50.2 </td> </tr> <tr> <td width="79"> 厌氧池 </td> <td valign="top" width="79"> 进水 出水 去除率% </td> <td valign="top" width="50"> 225 154.9 31.2 </td> <td valign="top" width="50"> 153.1 100.9 34.1 </td> <td valign="top" width="50"> 74.9 42.1 32.8 </td> <td valign="top" width="50"> 38.1 17.1 </td> <td valign="top" width="50"> 300 227.3 24.2 </td> <td valign="top" width="50"> 191.6 141.8 26 </td> <td valign="top" width="50"> 92.1 43.2 49 </td> <td valign="top" width="50"> 50.2 36.9 </td> </tr> <tr> <td width="79"> 总去除率% </td> <td valign="top" width="79"> </td> <td valign="top" width="50"> 50.6 </td> <td valign="top" width="50"> 46.3 </td> <td valign="top" width="50"> 67 </td> <td valign="top" width="50"> </td> <td valign="top" width="50"> 37.6 </td> <td valign="top" width="50"> 36.4 </td> <td valign="top" width="50"> 70 </td> <td valign="top" width="50"> </td> </tr> </tbody> </table> <img height="341" alt="" width="648" v:shapes="_x0000_s1041" src="/upimg/070520/11O61W64L0IM1.gif" /> 图2 水解－厌氧对污染物的去除效果历日变化曲线 3.2 微氧单元的运转结果 　　在实验室规模对全流程进行了可行性研究，重点探索了用微氧工艺处理厌氧出水的可行性与工艺条件；本试验采用的厌氧出水水质情况见表3，从表3可以计算出，厌氧出水COD中包含40％以上的悬浮物和胶体性COD，这部分COD采用简单的沉淀很难去除。本研究利用胶体物质可以被微生物快速吸附和微氧条件下有机物的降解规律【4】，采用微氧工艺对水解-厌氧的出水进行处理。试验装置为有污泥回流的完全混合反应器，反应器内径为9.0cm的有机玻璃柱，柱高150cm，污水由底部进入，在柱底进行曝气。微氧单元的HRT为2h，DO 控制在0.2~0.5mg/L。试验连续运行5个月，运行稳定，效果较好。 （1）实验结果 <img height="237" alt="" width="537" v:shapes="_x0000_s1034" src="/upimg/070520/11O61WA040V521.gif" /> 试验结果见图3和表4，表4为平均结果。从表4 可以看出，经过厌氧处理的城市污水只需简短的微氧处理，总COD就可以降至70 mg·L-1左右，溶解性COD低于30mg·L-1。 图3  微氧单元对污染物去除效果的历日变化曲线   表4 微氧单元平均运转结果 / mg·L-1　　　　　　　　　　　  <table cellspacing="0" cellpadding="0" border="1"> <tbody> <tr> <td width="133"> 名称 </td> <td width="133"> 进水 </td> <td width="133"> 出水 </td> <td width="133"> 去除率 </td> </tr> <tr> <td width="133"> CODt </td> <td width="133"> 150 </td> <td width="133"> 70.4 </td> <td width="133"> 53% </td> </tr> <tr> <td width="133"> CODf </td> <td width="133"> 87.5 </td> <td width="133"> 24.1 </td> <td width="133"> 77.0% </td> </tr> <tr> <td width="133"> SS </td> <td width="133"> 58.7 </td> <td width="133"> 42.7 </td> <td width="133"> 27.6% </td> </tr> </tbody> </table> （2） 微氧污泥性能分析　 <table cellspacing="0" cellpadding="0"> <tbody> <tr> <td width="16"> </td> </tr> <tr> <td colspan="2"><img height="239" alt="" width="515" v:shapes="_x0000_s1036" src="/upimg/070520/11O61WA260cC0.gif" /></td> </tr> </tbody> </table> 　　系统运行稳定后，微氧污泥性能良好，微氧污泥的SVI值的变化情况见图4。平均值为38.8 ml·g-1 ，VSS/SS＝47％。污泥性状介于厌氧絮状污泥和好氧污泥之间，污泥粘性不及好氧污泥，颜色为灰黑色。污泥生长较慢，生长率(VSS/COD)平均约为0.061，污泥龄约为30d，所以污泥剩余量很少，降低了污泥处理费用。在试验运行的半年中，没有污泥膨胀现象。   图4 试验中污泥的SVI 值变化情况 （3） 微氧工艺与好氧工艺的比较 　　作为厌氧后处理工艺，微氧工艺与好氧工艺相比，曝气量减少，微氧工艺的气水比仅为1：4，从而大大减少曝气电耗。另外微氧工艺中污泥生长量为0.061kg/kg·d左右，污泥产量低，节省了污泥处理费用，且微氧工艺有效地控制了污泥膨胀。但微氧污泥不及好氧污泥粘性好，有细小的悬浮物不易沉降。 3.3 本工艺与现有城市污水厌氧处理工艺的比较 　  目前主要的城市污水厌氧工艺流程有以下两种： （1）水解－好氧处理工艺； （2）厌氧－好氧处理工艺。 　  本工艺是在总结了以上两种处理工艺的优点和缺点的基础上，而提出的一种新的城市污水厌氧处理工艺，与以上两种工艺相比有以下优点： 〔1〕在总HRT相当的条件下，微氧单元的气水比为1：4，DO控制在0.2~0.5mg/L，进一步减少了好氧阶段的曝气量； 〔2〕采用水解－厌氧串联工艺VFA很低，后续的微氧单元避免产生污泥膨胀，且微氧负荷已很低，进一步减少能量消耗； 〔3〕进水中的悬浮物大部分被水解反应器截留，后续的厌氧反应器进水可生化性、污泥活性、稳定性及沉淀性皆好，厌氧污泥SVI平均为40ml·g-1，VSS/SS=45.5%。 4 结论 （1）通过试验研究，用水解－厌氧－微氧处理城市污水在总停留时间不超过8.5小时（水解2.5h，厌氧4.0h，微氧2.0h）的条件下，进水COD浓度在300±50mg/L时，CODt和SS的去除率分别达到75%和80％以上，出水中的CODt，SS分别低于70mg/L和30mg/L。达到了国家二级排放标准中相应指标的要求，这是一种省能的城市污水处理新工艺。 （2）本工艺与“水解－好氧”“厌氧－好氧”工艺相比，在总停留时间相当的情况下，微氧工艺的气水比为1：4左右，DO为0.2～0.5mg/L，减少好氧阶段的曝气量。在本实验室条件下，整个系统每日仅从微氧池排出少量的污泥，污泥产率VSS/COD约为0.018，更进一步降低了能耗与污泥的处理费用。 （3）微氧工艺对厌氧出水中的残余有机物去除效果良好。本试验中，停留时间不超过2h，气水比为1：4，溶解氧为0.2~0.5 mg·L-1，进水COD平均为150 mg·L-1时，出水CODt为70mg·L-1，去除率可达53%以上。 参考文献： 1 蒋展鹏等. 城市污水强化一级处理的研究进展，中国给水排水，1998，14（5）：28~32 2 贺延龄. 《废水的厌氧生物处理》中国轻工业出版社 1998, 469~490 3  Collivignarelli. Anaerobic-Aerobic Treatment of Municipal Wastewaters With Full-Scale Uoflow Anaerobic Sludge Blanket and Attached Biofil Reactors, Wat.sci.tech.,1990,22:475-482, 4王凯军. 生活污水厌氧后处理工艺研究－微氧升流式污泥床反应器.中国给水排水，1998，14（3）：20~23 城市污水水解厌氧微氧厌氧后处理给排水孙艳玲杜兵司亚安申立贤 2007-05-19 15:52 UNITANK工艺设计总结 http://www.cadwater.com/paper/geipaishui/9634.html 摘要：UNITANK工艺是SBR工艺的一种，本文简单的介绍了UNITANK工艺的发展，主要结合具体工程，根据进出水水质的要求，对运行工序做了调整。关键字：UNTANK工艺摘要：UNITANK工艺是SBR工艺的一种，本文简单的介绍了UNITANK工艺的发展，主要结合具体工程，根据进出水水质的要求，对运行工序做了调整。 关键字：UNTANK工艺污水处理厂运行曝气排泥 1 UNITANK工艺的发展 UNITANK（一体化活性污泥法，又称交替生物池）工艺是比利时SEGHERS ENGINEERING WATER NV开发的专利。它不仅具有其他SBR系统的主要特点，还可象传统活性污泥法那样在恒定水位下连续运行。 自从90年代初UNITANK工艺推出后，目前世界各地已有600多项工程成功的应用了此种工艺，处理效果很好。在新加坡、马来西亚、越南等采用该项技术，建成了规模不等的工业废水和城市生活污水处理厂；在中国也有数座规模在10万m3/d以上的污水厂，澳门、石家庄等城市的较大型的UNITANK工艺污水处理厂已成功运行。 2 达卡污水处理厂的设计参数 我院在孟加拉达卡污水处理厂投标过程中，采用了UNITANK工艺作为比选方案。达卡污水处理厂设计规模为167000 m3/d。 进水水质为：BOD5　 350 mg/L；　　 SS 350 mg/L 出水水质为：BOD5　 ≤40 mg/L；　　 SS　 ≤50 mg/L 主要设计参数：（单座）　　　　　　设计污水最低温度16℃ 好氧泥龄：6.2天　　　　　　　　　  污泥负荷：0.167 kgBOD/kgMLSS 容积负荷：0.667 kg/(m3·d)　　　　　　产泥系数：1.0 有效水深：8 m　　　　　　　　　　　池容利用率：0.545 中间池（II池）的MLSS：3.27 g/L  　　边池（I、III池）的MLSS：4.36 g/L 3 工艺运行 设计采用4组12个反应池。反应池为12座矩形钢筋砼结构，采用鼓风曝气。由于本工程对于氮、磷的去除没有特殊要求，故在比选方案中对UNITANK工艺常规运行阶段进行了调整，调整后的工艺运行如下： 每组分为三个反应区，曝气区和两个沉淀（兼曝气）区串联组成，每区长39 m，宽39 m，有效水深8 m，超高0.6 m。每组一天分3周期运行，每周期8小时，每周期分为上下两个时段。上半周期：① 主反应段：污水首先从I池进入生物反应池，同时I池曝气，II池曝气，III池作为沉淀池出水，此段运行时间为3 h；② 过渡段：污水从II池进入生物池，I池停止曝气，转为静沉，II池继续曝气，III池出水，此段运行时间为1 h；至此，上半周期运行结束。下半周期：③ 污水先从III池进入生物反应池，同时III池曝气，II池曝气，I池作为沉淀池出水，此段运行时间为3 h；④ 过渡段：污水从II池进入生物池，III池停止曝气，转为静沉，II池继续曝气，I池出水，此段运行时间为1 h；至此，一周期运行结束，见下图。 <img height="200" alt="" width="312" src="/upimg/allimg/081210/1823020.gif" /> 从以上运行可以看出，II池始终作为曝气池，I、III池既做沉淀池，也做曝气池。各阶段运行全部依靠进出水的自控阀门，故UNITANK工艺对自控阀门的要求较高。 每组的三个反应区通过靠近底板（远离进水端侧）的导流孔连接，导流孔的设计流速为0.1 m/s。孔口尺寸为2 m×2.5 m。 出水堰采用固定三角堰，设计长度148 m，为避免水流短路问题，在I、III池边池壁和进水端的池壁上设置集水槽，在集水槽两侧设出水堰。为保证出水水质，在出水槽上方设置反冲洗水管，为清洗曝气时残留在出水槽中的污泥，冲洗水回到中间池。 4 曝气系统 由于反应池设计水深为8 m，考虑氧的利用率因素，设计上采用鼓风曝气，选用膜片式微孔曝气器，根据运行时两个边池和中间池的MLSS不同，生物总量不同，故曝气量也不同。设计中在两个边池设置了4940个微孔曝气器，中间池设置了3700个微孔曝气器。 5 排泥系统 由于两个边池起着反应池和沉淀池的双重作用，在沉淀后，池中排除剩余污泥后，仍然存在着大量的活性污泥，这部分活性污泥在下一个工序进水阶段，与进水混合，进而达到了污泥回流的作用，所以UNITANK工艺不用设置外回流系统。 剩余污泥是在沉淀阶段后0.5小时的阶段内排除，本次设计是在池内设置了潜污泵，通过该泵将剩余污泥排除。 6 结论 UNITANK工艺具有独特的优点：① 与其他SBR工艺相比，可不设回流污泥系统；② 模块化设计，便于将来的扩建；③ 采用矩形池结构，反应池可进行共用隔墙布置，可节省土建费用和工程建设用地；④ 系统为连续运行，出水采用固定堰，不需设滗水器（其他SBR工艺需设置滗水器），运行时水面基本桓定；⑤ 通过调整运行工序，即可具有脱氮的功能。 UNITANK工艺污水处理系统中需设有一套简单而有效的生物处理监测与控制系统，包括溶氧仪、氧化还原电位（ORP）、污泥浓度、流量、pH等等，根据水质、水量情况，改变或设定运行周期，改变进水点，获得相应的污泥负荷。故UNITANK工艺需要较高的自动监测和自动控制水平。 本次设计中UNITANK反应池的有效水深取到8 m，在峰值流量时，为了增加污泥的沉降速度，应考虑是否在池子底部增设其他设施，如斜管等。本次工程建设方提供的数据中没有变化系数，加之如增设斜管增加沉降速度，随之增加许多运行维护的问题，故本次设计没有考虑增设任何设施。 本次工程设计中，作者得到了许多工程师的指导，在此表示万分感谢。由于作者水平有限，望同行们能批评指正，共同研讨UNITANK工艺的一些问题。 UNTANK工艺污水处理厂运行曝气排泥给排水 wuming 2008-09-19 10:41 三峡发电机中性点接地方式及接地装置选型 http://www.cadwater.com/paper/zonghelunwen/112.html 摘要：通过三峡左岸电站水轮发电机的中性点接地方式进行分析，对发电机中性点接地变压器的选型进行了计算，摘要：通过三峡左岸电站水轮发电机的中性点接地方式进行分析，对发电机中性点接地变压器的选型进行了计算，指出发电机中性点接地变压器的参数选择必须与发电机定子一点接地保护相配合。在发电机定子绕组绝缘电气强度有较高安全系数的情况下，接地电阻的选取应主要服从与定子一点接地保护的配合及限制接地故障电流的需要。 关键字：发电机中性点接地方式变压器定子保护 　  三峡左岸电站的14台水轮发电机分别由 ABB和阿斯通、西门子和通用电气加拿大公司两方提供，在所投报的发电机技术投标方案中，对于发电机的中性点接地方式均采用了通过单相接地变压器接地的方式，没有采用国内通常采用的经消弧线圈接地方式。为此。有必要对三峡电站发电机中性点采用经接地变压器接地的方式进一步探讨，对接地变压器的主要参数进行复核计算，对发电中性接地方式与发电机定子一点接地保护的配合问题进行分析。 1 发电机中性点接地方式的选择 　  三峡左岸电站机组的招标文件中对于发电机中性接地方式没作硬性要求，卖方可根据自己的经验和业绩推荐采用接地变压器接地方式或消弧线圈接地方式，但要求接地方式的选择应和发电机的100%范围定子一点接地保护相关联，以保证当发电机一次测系统发生一点接地故障时，在发电机定子一点接地保护配合下，能够以尽可能短的时间切除接地故障，防止发电机定子铁芯和定子绕组受损。 1.1 发电机定子绕组发生一点接地故障时的故障电流值 　  发电机定子绕组发生一点接地故障时，接地故障电流的大小主要取决于定子绕组每相对地电容值的大小及接地点的位置。ABB公司设计的三峡电站发电机定子绕组单相对地电容值为1.81μf，西门子公司和加拿大 GE公司联合设计的发电机定子绕组单相对地电容值为1.4μf，因此可在此基础上对三峡电站发电机绕组一点接地故障电流进行计算，计算过程如下(以ABB的发电机为例)： 　  发电机定子绕组单相对地电容值Cw＝1.81μf 　  发电机出口至升压主变低压绕组间每相对地等值电容Ct＝0.2μf(经验值) 　  总的每相对地电容值C0=Cw+Ct=2.01μf 　  从发电机端看人的每相对地等值容抗： 　　 Xc0＝1/wC0=1/2πfC0=1/314×2.01×10-6=1.584.4(Ω/相) 　  从发电机星形中性点看入的对地容抗： 　  Xcn＝Xc0/3＝528(Ω/相) 　  三峡机组在发电机端发生定子绕组一点接地故障时的故障电流值为(取发电机额定电压为Ue＝20kV)： 　  J0=Ue/(3Xcn1/2)＝20000/(31/2×528)＝21.86A 　  同理可求得西门子公司和加拿大GE公司联合设计的发电机(定子绕组单相对地电容值为1.4μf)发生机端 定子绕组一点接地故障时的故障电流值为17.4A。 　  根据上面计算的结果，三峡机组在机端发生定子绕组一点接地故障时的故障电流已远超过了有关规程规 定的允许值，因而须按照 ANSI/IEEE C37.101“发电机接地保护导则”的要求在发电机中性点与地之间接 入接地变压器或消弧线圈来限制定子一点接地时的故障电流并在发电机定子一点接地保护装置的配合下快速切除接地故障，以防止发电机定子铁芯烧损。 1.2 发电机中性点接地方式的选择 　  三峡电站水轮发电机中性点接地方式的选择主要依据以下两点: 　  ● 根据 IEEE有关标准的推荐。对于三峡电站这种定子绕组对地电容比较大的发电机所适用的中性点接地方式应保证发生定子一点接地故障时中性点的暂态过电压不超过分许值且与最大接地故障电流的时间特性相适应。根据这一原则进行相应分析计算的结果表明，对于三峡发电机的中性点采用经接地变压器的高电阻接地方式是合适的。 　  ● 中标厂商在其大型水轮发电机中性点接地方式方面的经验。ABB、加拿大GE和西门子公司都有过制造与三峡机组相近容量水轮发电机的良好业绩，在这几家公司及西方其他水轮发电机制造厂商所生产的大型水轮发电机中，基本上都采用发电机中性点接地变压器接地的方式，运行情况良好。 1.3 中性点接地电阻值的选取 　  根据理论分析计算，当发电机中性点接地电阻值等于或近似于从发电星形中性点看入的对地容抗值时，限制定子一点接地故障时的定子绕组弧光暂态过电压和接地电流的综合性能较好。当然由于发电机定子绕组对地电容值的测量及计算会有误差，因此在实际运行中对于限制接地故障时的弧光暂态过电压和接地故障电流有最佳效果的中性点接地电阻值还需由现场试验决定。表 1是在几种大型水轮发电机定子织组对地电容值下当发电机中性点选取不同阻值的接地电阻时发生定子一点接地故障的发电机定子绕组弧光暂态过电压的关系。 附表 <tabletable width="100%" cellpadding="0" cellspacing="0" border="0"> </tabletable> <tr> </tr> <td width="100%" colspan="8"> </td>   <hr align="center" width="100%" color="#000000" noshade="noshade" size="2" />   <tr> </tr> <td width="24%" colspan="2"> </td>   对比方案 <td width="24%" colspan="2"> </td>   1 <td width="26%" colspan="2"> </td>   2 <td width="26%" colspan="2"> </td>   3 <tr> </tr> <td width="100%" colspan="8"> </td>   <hr align="center" width="100%" color="#000000" noshade="noshade" size="1" />   <tr> </tr> <td width="12%"> </td>   接地电流最大 <td width="12%"> </td>   中性点接地电 <td width="12%" rowspan="2"> </td>   Xcn/Rn <td width="12%"> </td>   弧光暂态过 <td width="13%" rowspan="2"> </td>   Xcn/Rn <td width="12%"> </td>   弧光暂态过 <td width="13%" rowspan="2"> </td>   Xcn/Rn <td width="12%"> </td>   弧光暂态过 <tr> </tr> <td width="12%"> </td>   值IEmax(A) <td width="12%"> </td>   阻Rn(Ω) <td width="12%"> </td>   电压倍数 <td width="12%"> </td>   电压倍数 <td width="12%"> </td>   电压倍数 <tr> </tr> <td width="12%"> </td>   5 <td width="12%"> </td>   2310 <td width="12%"> </td>   0.25 <td width="12%"> </td>   3.5 <td width="13%"> </td>   0.13 <td width="13%"> </td>   4.0 <td width="13%"> </td>   0.14 <td width="13%"> </td>   3.9 <tr> </tr> <td width="12%"> </td>   10 <td width="12%"> </td>   1155 <td width="12%"> </td>   0.5 <td width="12%"> </td>   3.0 <td width="13%"> </td>   0.25 <td width="13%"> </td>   3.5 <td width="13%"> </td>   0.28 <td width="13%"> </td>   3.4 <tr> </tr> <td width="12%"> </td>   15 <td width="12%"> </td>   770 <td width="12%"> </td>   0.76 <td width="12%"> </td>   2.7 <td width="13%"> </td>   0.38 <td width="13%"> </td>   3.2 <td width="13%"> </td>   0.42 <td width="13%"> </td>   3.2 <tr> </tr> <td width="12%"> </td>   20 <td width="12%"> </td>   577 <td width="12%"> </td>   0.98 <td width="12%"> </td>   2.5 <td width="13%"> </td>   0.51 <td width="13%"> </td>   3.0 <td width="13%"> </td>   0.55 <td width="13%"> </td>   2.9 <tr> </tr> <td width="12%"> </td>   25 <td width="12%"> </td>   462 <td width="12%"> </td>   1.27 <td width="12%"> </td>   2.4 <td width="13%"> </td>   0.64 <td width="13%"> </td>   2.8 <td width="13%"> </td>   0.69 <td width="13%"> </td>   2.7 <tr> </tr> <td width="12%"> </td>   30 <td width="12%"> </td>   385 <td width="12%"> </td>   1.52 <td width="12%"> </td>   2.35 <td width="13%"> </td>   0.76 <td width="13%"> </td>   2.7 <td width="13%"> </td>   0.83 <td width="13%"> </td>   2.6 <tr> </tr> <td width="100%" colspan="8"> </td>   <hr align="center" width="100%" color="#000000" noshade="noshade" size="1" />   <tr> </tr> <td width="24%" colspan="2"> </td>   定子绕组每相对地电容Cw <td width="24%" colspan="2"> </td>   1.8μf <td width="26%" colspan="2"> </td>   3.6μf <td width="26%" colspan="2"> </td>   3.22μf <tr> </tr> <td width="24%" colspan="2"> </td>   中性点对地等值容抗Xcn(Ω) <td width="24%" colspan="2"> </td>   587 <td width="26%" colspan="2"> </td>   294.5 <td width="26%" colspan="2"> </td>   320 <tr> </tr> <td width="100%" colspan="8"> </td>   <hr align="center" width="100%" color="#000000" noshade="noshade" size="2" />   　  图1是附表中方案1对应的关系曲线(对应于定子绕组相对地电容值为1.81μf的情况)。由附表及图1中可见，发电机中性点接地电阻Rn值并不是越大越好，当Rn值过大时和定子一点接地故障时，将会产生较高的弧光暂态过电压，这将对发电机定子绕组绝缘造成威胁。随着发电机中性点接地电阻Rn值的减小，发生接地故障时的弧光暂态过电压倍数将下降，但当Rn减小至低于Xcn的值后发生接地故障时，弧光暂态过电压倍数的下降将变得十分缓慢；相反地由于中性点接地电阻值的过小将不可能将接地故障电流限制在允许的范围内，这样接地电流将会烧损发电机定子铁芯。 <tabletable width="100%" cellpadding="0" cellspacing="0" border="0"> </tabletable> <tr> </tr> <td width="56%" valign="top"> </td>   　  但实际应用中，接地电阻的大小还应根据发电机定子绕组的电气绝缘水平来确定，当发电机的定子绕组电气绝缘强度有较高的安全系数且中性点接入接地电阻后发生定子一点接地故障时的弧光暂态过电压不会造成定子绕组绝缘损坏时，则接地电阻值的选取则主要从减小接地故障电流值为出发点，即接地电阻值可以选到图1中横坐标的0.5以下区域。 2 发电机中性点接地变压器的选型计算 <td width="44%"> </td>   <tabletable width="100%" cellpadding="0" cellspacing="0" border="0"> </tabletable> <tr> </tr> <td width="100%"> </td>   <img height="131" alt="990912t1.gif (2436 bytes)" width="235" src="/upimg/20070113/11DD9255B011226.jpg" /> <tr> </tr> <td width="100%"> </td>   图1 附表中方案1的图示     <tabletable width="100%" cellpadding="0" cellspacing="0" border="0"> </tabletable> <tr> </tr> <td width="50%" valign="top"> </td>   　  在发电机星形中性点接入接地变压器不仅是满足限制接地故障电流和弧光暂态过电压的要求，而且还要满足与定子一点接地保护装置相配合的要求，因为定子一点接地故障最终要靠定子一点接地保护的正确动作来切除。下面就ABB公司的投标方案进行复核计算。定子一点接地保护与接地变压器的连接方式如图2所示。ABB公司所采用的100%定子接地故障保护(64S)需要一个向接地故障点注入低频低压监测信号的REX010型装置和 REX011型装置，其与接地变压器的连接地方式如图2所示。图2中，由线圈N1和N2组成的接地变本体及接地变副边电阻(R'es十R'ps)为接地变压器的供货范围，其余为定子一点接地保护的供货范围。考虑到与定子接地故障保护配合后接地变压器选型计算过程如下： <td width="50%"> </td>   <tabletable width="100%" cellpadding="0" cellspacing="0" border="0"> </tabletable> <tr> </tr> <td width="100%"> </td>   <img height="217" alt="990912t2.gif (3392 bytes)" width="260" src="/upimg/20070113/11DD925DZ26492.jpg" /> <tr> </tr> <td width="100%"> </td>   图2 接地保护与接地变的连接   　  计算用的基本数据： 　  发电机额定电压Ugen=20kV，接地变原边额定电压Ule＝20/31/2kV，接地变副边额定电压Ule＝100V，则接地变的变比为： 　  N1/N2=20kV/(31/2×100V)＝115.5 2.1 满足限制流经发电机中性点最大接地故障电流的需要 　  根据 IEEE“发电机接地保护导则”的规定，接地变压器的副边电阻R'ES和R'PS应限制流经发电机星形中性点的最大接地故障电流Iemax不超过20A，故接地变副边的总电阻应为： 　  R'ES+R'PS≥Ugen/31/2×Iemax×(N2/N1)2 　  代入所给数据求得：R'ES十R'PS≥0.0433Ω 2.2 满足与定子接地保护装盲动作值整定配合的需要 　  条件一：130Ω×(N2/N1)2≤R'PS≤500Ω×(N2/N1)2 　  条件二：R'ES≥4.5R'ps 　  条件三：0.7kΩ×(N2/N1)2≤R'ES≤5kΩ×(N2/N1)2 　  按照我国继电保护配置规程的规定，对于三峡这样的大型水轮发电机当单相接地故障电流达到Iemax＝5A时，定子一点接地保护应动作于跳闸，依据这一原则求得的接地变副边电阻为：R'ES十R'ps≥Ugen/31/2×Iemax×(N2/N1)2＝20×103/31/2×5×(115.5)2＝0.173Ω 　  满足条件一、二的R'ps值为R'ps≤0.0314Ω，取R'ps=0.03Ω，则： 　  R'ES=0.173一R'ES=0.173-0.03=0.143Ω 　  满足条件三的R'ES值为：0.0525Ω≤R'ES≤0.375Ω 　  可见所求得的R'ES=0.143Ω是满足该要求的。 2.3 满足接地变压器额定参数的需要 　  在所选定的接地变压器副边电阻R'ES十R'ps=0.173Ω下，发生一点接地故障时流经接地变的最大故障电流为(在机端发生定子一点接地故障时出现)： 　  IE=Ugen/31/2(R'ES+R'PS)×(N2/N1)22×103/31/2×0.173×(1/115.5)2=5A 　  考虑1.1倍裕度时的接地变压器的容量： 　  PT=Ule×IE×1.1＝(10/31/2)×5×1.1＝63.5kvA 　  接地变压器副边电流： 　  I2＝IE×(N1/N2)＝5×115.5＝577.5A 2.4 接地变压器的计算参数与中标厂商投标参数的对照 　  ABB公司在其中标方案中所提供的发电机中性点接地变压器主要参数应为： 　  额定电压比(20000/31/2)/100 额定容量：PT＝64kvA 　  接地电阻：R'ES十R'PS=0.173Ω 　  接地变原边额定电流：Ie.1＝5A 　  完全符合以上的计算的结果。 3 对接地电阻选值合理性的分析 　  从以上的计算结果可以看出，接地变压器副边电阻(R'ES十R'ps)的值为0.173Ω，此电阻折算至接地变原边的发电机中性点等值电阻为Rn＝2307.8Ω，则Xcn/Rn＝0.23，此值对应与图1上的暂态过电压倍数为3.5倍左右，也就是说由于接入这一接地电阻当发生定子接地故障时最高会产生3.5Ugen的弧光暂态过电压。但根据ABB公司的发电机中标方案，其定子绕组的绝缘电气强度有比较高的安全系数，发电机定子绕组绝缘的击穿电压达到130kV，可承受6.5Ugen的交流电压持续1分钟以上，这一击穿电压值远远超过了发生接地故障时可能产生的最高弧光暂态过电压，因而当发生定子一点接地故障时所产生的弧光暂态过电压不会损坏定子绕组绝缘。在此基础上，选择较大的发电机中性点接地电阻值有利于限制接地故障电流及有利于发电机定子接地保护装置的配合，因此这一接地电阻值的选择是合理的。 <tabletable width="100%" cellpadding="0" cellspacing="0" border="0"> </tabletable> <tr> </tr> <td width="50%"> </td>   [作者简介] <td width="50%"> </td>     <tr> </tr> <td width="50%"> </td>   李毅军中国三峡总公司国际招标公司 <td width="50%"> </td>     <tr> </tr> <td width="50%"> </td>   湖北宜昌 443002 <td width="50%"> </td>     <tr> </tr> <td width="50%"> </td>   (收稿日期：1999-01 编辑：陆一芳) <td> </td>     发电机中性点接地方式变压器定子保护综合论文李毅军 2008-08-13 03:54 应用CAD提高月牙肋岔管设计效率 http://www.cadwater.com/paper/geipaishui/11157.html 摘要：针对月牙肋岔管的体型特点，结合锦潭水电站岔管的设计，首次采用CAD作图法，对岔管的外部体型和月牙肋肋板体型进行设计。比解析法提高了设计准确性、精度摘要：针对月牙肋岔管的体型特点，结合锦潭水电站岔管的设计，首次采用CAD作图法，对岔管的外部体型和月牙肋肋板体型进行设计。比解析法提高了设计准确性、精度和设计效率。 关键字：月牙肋岔管 CAD设计 　　1概述 　　压力钢管是水利水电工程中输水建筑物的组成部分。它将水从水库、前池或者调压室中在承受压力的条件下引入水轮机或其他设备，以满足发电、供水等要求。当一根钢管需要供应多台机组，或者从钢管中引走一部分流量供其他用途时，便需要设置岔管，所以岔管的设计是钢管设计中的重要内容之一。 　　根据加强方式不同可分为以下几种常见的岔管型式：三梁岔管、月牙形内加强肋岔管、贴边岔管、球型岔管和无梁岔管。设计岔管时，为了满足结构上妥善解决不平衡内外水压力问题，使岔管有足够的安全度，并使材料节约、尺寸缩小、施工方便，还要满足水力学上水流平稳、水头损失小等要求，其体型设计和结构计算十分复杂。本文将对月牙肋型钢岔管的CAD体型设计及计算中遇到的一些问题做进一步的探讨。 　　锦潭水电站位于广东省英德市西北部，是以发电为主，同时兼顾灌溉，减免洪涝灾害并促进地方经济发展的综合利用工程。枢纽主要建筑物有混凝土双曲拱坝和引水式电站厂房。引水隧洞总长360m，由上、下平段和上、下弯段及斜井段组成，上平段、上弯段、斜井段及下弯段为钢筋混凝土衬砌，下平段为钢管衬砌，主管管径3m，经岔管分出三条支管与三台水轮机前蝶阀相接。 　　经方案比较，考虑到内加强月牙肋岔管，具有结构合理，水头损失小，要求洞室开挖断面小，制造简单，便于整体运输等优点，且适用于HD值较大的情况，较适合本工程，故给予选用。受工程各方面限制设置为双卜型岔管，见图1。 　　<img height="336" alt="" width="554" src="/upimg/allimg/081210/1815040.gif" /> 　　 　　图1 　　2.月牙型内加强肋岔管的体型CAD设计过程 　　现今的各种关于月牙型内加强肋岔管的设计资料，包括《水电站压力钢管设计规范》（DL/T 5141-2001）中对月牙型内加强肋岔管的体型设计方法，几乎都采用的是数解法，即通过已经定型的公式来计算岔管各点坐标、参数等，从而最后绘出岔管几何体型。 　　随着CAD技术的发展和CAD出图的普及，使得用CAD法确定及绘制月牙型内加强肋岔管几何体型变得简单可行。下文将结合锦潭水电站钢岔管设计做详细介绍。 　　2.1确定岔管轴线夹角α 　　本工程α角选用60°。这里说的α角并不是“规范”中的ω角，α角见“图2”，ω角在后文的几何设计时确定的。 　　2.2确定岔管公切球半径Ri与公切球位置 　　为了方便制图与计算，本工程采用管壁中线法制图。根据“规范”，Ri取主管半径1.2倍左右，公切球半径选1815mm。 　　此时，可绘制出“图2”如下： 　　 　　图2 　　因公切球球心位置在支管2上，故公切球位置已经固定，见图2。 　　2.3确定岔管钝角区与锐角区转角 　　钝角区腰线转折角C1、支管腰线转折角C2不宜大于15°，本工程取14°。最大直径处腰线转折角C0不宜大于12°，本工程取12°。C3等过渡角在现行规范中并没有明确规定，同时参考“规范”中弯管相邻管节转角不宜大于10°的规定，本工程C3角取10°。 　　2.4调整转角斜边长度控制整体岔管体型 　　这一步是比较复杂和麻烦的，希望读者自行进行调整，在满足规范的前提下使岔管体型变化平顺，尽量接近“规范”中岔管体型，同时注意满足环向焊缝不宜小于300mm的构造要求。本工程调整后见图3： 　　<img height="336" alt="" width="554" src="/upimg/allimg/081210/1815041.gif" /> 图3 　　需要注意的是，图3中A点并不在公切球上，而是两条公切球切线的交点。 　　2.5绘制岔管相贯线 　　相贯线的绘制方法请参考有关书籍，在这里就不详细论述了。相贯线的绘制见图4： 　　 　　图4 　　2.6岔管轴线的确定 　　岔管由三个主岔管节和若干过渡管节组成，每两个相邻管节间存在一个公切球，公切球球心间的连线即为管轴线。而只需要选择三条切线就可以确定出公切球。如选择图5中线1、线2、线3就可以绘出公切球1。 　　 　　图5 　　绘制出所有公切球，并将公切球球心连线，就可绘出岔管轴线。 　　 　　图6 　　绘制出了轴线，分岔角ω角也就确定了，如图6，本工程ω角为75°。 　　2.7确定过渡管节相贯线 　　做过渡管节公切球的目的就是绘制过渡管节间相贯线。非对称锥型管节只需将转折点与相应公切球切点连线，对称管节将两个转折点连线即可。这样做的目的也是保证过渡管节间相贯线位于同一个平面内。 　　 　　图7 　　至此，岔管的重要几何体型已经设计完成。 　　2.8肋板体型设计 　　在现行“规范”中，相贯线方程是根据解析法得出的，将试图用CAD制图法（几何法）推出相贯线方程。 　　为了得到肋板外边缘线曲线，必须绘制管壁中线与肋板中线相贯线。将图7中阴影部分单独取出，以做相贯线的方法来寻找管壁中线与肋板中线相贯线的椭圆曲线。图8中AB线段长度就为椭圆长轴长度，椭圆短轴为<img alt="" width="124" src="/upimg/070520/11O61RVM019104.gif" />，故可绘出管壁中线与肋板中线相贯线的椭圆曲线。根据“规范”规定管外只留约50mm～100mm宽度能够焊接即可绘出肋板外缘边线，见图9。 　　 　　图8 　　<img height="239" alt="" width="396" src="/upimg/allimg/081210/1815042.gif" /> 　　图9 　　在施工图中管壁中线与肋板中线相贯线是不需要示出的，但它对CAD制图起着非常大的作用。施工图需要的是绘制出管壁外缘线与肋板外缘线相贯线，便于厂家制作安装时的定位。管壁外缘线与肋板外缘线相贯线的制图方法几乎与管壁中线与肋板中线相贯线的制图方法一致。所不同的是需要将管壁中线向外侧放半个管壁厚度，转换成为管壁外缘线，再类似取出图8阴影部分，将图8中的AB线段向肋板中线两侧各偏移半个肋板厚度，即可绘出两支管管壁外缘线与肋板外缘线的两条相贯线。 　　当把肋板外缘线、管壁外缘线与肋板外缘线相贯线放置在同一个坐标系中时，需要特别注意的是，它们的坐标圆点（即椭圆中心点）在水平方向上不重合，偏移量也可通过做图法求出，如图10。把岔管中线图与外缘线图一起绘出，并绘出各自的长轴。X1、X2为管壁外缘线与肋板外缘线相贯线的椭圆中心相对于管壁中线与肋板中线相贯线的椭圆中心沿肋板方向的偏移量。 　　 　　图10 　　最后进行肋板内缘线的确定。“规范”中并没有提供肋板内缘线的方程，只能根据“规范”中的肋板应力计算公式做多个截面的验算从而确定肋板内缘线。《压力钢管》（潘家铮）与《水电站机电设计手册金属结构（二）》（1988年12月水利电力出版社）中，对肋板内缘线的确定方法都是依据肋板外缘线和肋板上只受轴心拉力的轴心线之间的距离确定的，但此法较复杂烦琐，且肋板上只受轴心拉力的轴心线方程不易找出。在《水电站压力钢管设计规范》(SL281-2003)中有确定肋板内缘线抛物线方程，方程中参数通过上面肋板CAD制图法很容易得到。在实际工程中，可以依据此方程确定肋板内缘线，再通过“规范”肋板应力计算公式进行验算。 　　按此法对本工程岔管肋板其余截面进行验算均安全，应该说水利规范推荐此曲线是留有安全裕度的。 　　3.结语 　　利用CAD技术进行月牙型内加强肋岔管体型的设计，优点有很多，如准确、快速、直观、修改方便等。现在得到普遍应用的AUTODESK公司开发的AUTOCAD系列软件产品，其准确性与精确性已经得到广泛的认可。利用AUTOCAD软件绘制岔管图形，很多需要复杂推算公式才能得出结果的参数可以在图形中直接量取，极大方便了设计者的工作量，并相当程度减少了人为的计算误差，使其充分展示了快速、直观和便于修改的优点。锦潭水电站采用CAD制图的方法进行了岔管的体型设计，其结果与解析法完全一致，表明设计方法是准确可靠的。 　　作者简介：张剑，男，河南郑州人，毕业于郑州工业大学（现郑州大学），水利水电建筑工程专业，助理工程师，工作年限5年，从事水利水电工程设计工作。 　　陆伟，男，江苏宿迁人，毕业于河海大学，水利水电建筑工程专业，工程师，工作年限9年，从事水利水电工程设计工作。 月牙肋岔管 CAD设计给排水张剑陆伟 2008-09-19 15:44 水解酸化-SBR-接触氧化处理制药废水 http://www.cadwater.com/paper/geipaishui/11375.html 摘要：采用水解酸化-SBR-接触氧化工艺处理制药工业废水，处理水量2000m3/d，进水CODcr约4000mg/L。监测结果表明,处理后出水BOD、CODcr和SS的质量浓度范围分别为2 摘要：采用水解酸化-SBR-接触氧化工艺处理制药工业废水，处理水量2000m3/d，进水CODcr约4000mg/L。监测结果表明,处理后出水BOD、CODcr和SS的质量浓度范围分别为28.3～30mg/L、145.6～285.7mg/L和23.6～27.2mg/L,BOD、CODcr和SS的最低去除率分别为98.5%、93.0%和80.0%，处理出水各项指标完全符合国家排放标准。实际运行显示，该工艺处理效果稳定，耐负荷冲击性强，工艺组合合理，具有广阔的工业应用前景。 关键字：水解酸化 SBR 接触氧化制药废水 　　中图分类号：X703.1 文献标识码：A   　　随着制药工业的发展，制药废水已成为重要的污染源之一。制药废水成分复杂、毒性大、色度深，而且废水水质、水量波动较大，是处理难度较大的工业废水之一[1～3]。 　　江西某制药厂为国家大型企业，主要产品有洁霉素、土霉素、虫草菌粉等。2003年该公司实施“退城进郊”搬迁工程，生产主厂房迁至市郊，为保护水环境、树立优秀企业形象，公司同时启动了废水处理工程建设项目。项目于2004年9月竣工，经过半年多的运行，处理效果稳定，出水水质可达国家排放标准。 　　1.设计规模 　　废水处理工程设计规模为2000m3/d。 　　2.废水来源、水质及处理目标 　　2.1废水来源 　　该公司生产废水主要为洁霉素生产过程中产生的丁提废水、虫草菌粉生产过程中产生的虫草废水以及在土霉素生产过程中产生的少量蒸馏废水。 　　以上几种生产废水的特点是浓度高、水量小，故称之为高浓度废水。生产过程中排放的其他废水多为设备和地面的洗涤废水，此类废水的特点是浓度低、水量大，统称为工艺废水。公司内排放的废水还有生活污水，生活污水中有机物污染浓度低，但水量大，可作为工业废水处理过程中的调配水，降低工业废水的处理难度。混合后的生产废水、工艺废水、生活污水统称为混合废水，一并进入处理单元进行处理。 　　2.2废水水量、水质 　　废水水量、水质见表1，处理后出水要求符合《污水综合排放标准》（GB8978-1996）中的二级排放要求。   　　表1 废水水量水质 <table cellspacing="0" cellpadding="0" align="center" border="1"> <tbody> <tr> <td valign="top" width="81" rowspan="2">废水名称 </td> <td valign="top" width="81" rowspan="2">水量（m3/d） </td> <td valign="top" width="406" colspan="5">水质指标 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="81">pH </td> <td valign="top" width="81">CODcr(mg/L) </td> <td valign="top" width="81">BOD5(mg/L) </td> <td valign="top" width="81">SS(mg/L) </td> <td valign="top" width="81">色度（倍） </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="81">丁提废水 </td> <td valign="top" width="81">160 </td> <td valign="top" width="81">10.5 </td> <td valign="top" width="81">35000 </td> <td valign="top" width="81">20000 </td> <td valign="top" width="81">300 </td> <td valign="top" width="81">1500 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="81">虫草废水 </td> <td valign="top" width="81">40 </td> <td valign="top" width="81">5.0 </td> <td valign="top" width="81">14000 </td> <td valign="top" width="81">9000 </td> <td valign="top" width="81">300 </td> <td valign="top" width="81">600 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="81">工艺废水 </td> <td valign="top" width="81">800 </td> <td valign="top" width="81">6.4 </td> <td valign="top" width="81">1600 </td> <td valign="top" width="81">900 </td> <td valign="top" width="81">300 </td> <td valign="top" width="81">350 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="81">生活污水 </td> <td valign="top" width="81">1000 </td> <td valign="top" width="81">6.9 </td> <td valign="top" width="81">400 </td> <td valign="top" width="81">150 </td> <td valign="top" width="81">200 </td> <td valign="top" width="81">70 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="81">混合废水 </td> <td valign="top" width="81">2000 </td> <td valign="top" width="81">6.5～8.0 </td> <td valign="top" width="81">4000 </td> <td valign="top" width="81">2250 </td> <td valign="top" width="81">250 </td> <td valign="top" width="81">400 </td> </tr> </tbody> </table>   　　3.废水处理工艺 　　3.1工艺研究与选择 　　该废水有机物含量高，可生化降解性较好，但单独采用好氧工艺时需对原废水进行稀释，且抗生素废水中往往含有残余抗生素，会对好氧系统产生不利影响。根据对该废水的中试和水解酸化的研究，水解酸化反应可以对残余抗生素改性，提高废水的可生化性。故考虑加上一个水解酸化过程，在水解阶段，把固体物质降解为溶解性物质，大分子物质降解为小分子物质；酸化阶段把碳水化合物降解为脂肪酸。水解-酸化菌世代周期较短，故此降解过程迅速。由于厌氧发酵控制在水解酸化阶段,可避免因进一步发酵所带来的沼气,不会产生普通厌氧处理过程所产生的恶臭气体,并且避免了完全的厌氧反应对环境要求高,难于稳定运行的缺点。 　　废水经水解酸化处理后仍具有较高的污染负荷，单纯的好氧处理工艺对制药废水处理效果并不理想，因此设计采用“SBR+接触氧化”二级好氧处理工艺。废水经二级好氧处理后，色度仍然较高，为去除残余的色度，同时作为系统的把关单元，设置反应沉淀系统进行脱色处理。 　　在大量调研、比较及中试的基础上，方案采用“水解酸化+SBR+接触氧化”工艺。经过上述处理后，废水可以实现达标排放。 　　3.2工艺流程 　　根据工艺调研与中试结果，确定工艺流程见图1。 　　 　　图1 制药废水工艺流程 　　4.主要处理构筑物及设备 　　①格栅井1座地下式砼结构，设计尺寸5000mm×1000mm×2000mm,有效水位高度1.0m。格栅井配备1台回转式清污机,栅宽0.5m,高3.0m,栅条间隙3mm,安装角度600。 　　②调节池1座地下式砼结构，设计平面尺寸为19000mm×16000mm，总高度6.0m,有效水深4.5m,有效容积为1368m3。 　　③水解酸化池1座半地下式砼结构，设计平面尺寸20000mm×5000mm,总高度6.5m,有效水深5.5m,总有效体积550m3,设计容积负荷为4.15kgCODcr/(m3·d),停留时间6.55h,池内填装新型组合填料,型号为RXT190-80，直径190mm，片距80mm，长3.8m,总填装率70%,填料用量为385m3。填料架为3层A3钢结构，总面积为300m2。 　　④SBR池1座半地下式砼结构，设计平面尺寸28000mm×20000mm,总高度6.5m,有效水深5.5m,总有效容积3080m3。整个SBR池分为2个单元，每单格规格为20000mm×14000mm×6500mm。设计污泥浓度为4～5g/L,排泥量为90m3/d(以污泥含水率为99%计)。曝气设备选用D192×180型微孔曝气器，用量为700个，气水比为20:1，气流量为2.5Nm3/(个·h)。滗水器为QL3-500型，流量为500m3/h,滗水深度3.0m。 　　⑤集水池1座SBR反应池在1.5h内一次最大排水量约500m3,而后续处理为连续工作,平均小时处理量为84m3,故集水池调节容量不得小于400m3。设计集水池为半地下式砼结构，规格为10000mm×8000mm×6000mm,有效水深5.0m,总有效体积400m3。 　　⑥接触氧化池1座半地下式砼结构，设计规格20000mm×10000mm×6500mm，有效水深5.3m,保护高度1.2m,有效容积1000m3,设计容积负荷为1.93kgCODcr/(m3·d),停留时间12h。池内所装填料的型号、填装规格同水解酸化池一致，填料用量为700m3。曝气方式与SBR池一致，选用D192×180型微孔曝气器，用量为660个，气流量为气流量为2.5Nm3/(个·h)。 　　⑦平流式反应沉淀池1座半地下式钢筋混凝土结构，设计规格20000mm×5000mm×6500mm，其中反应区尺寸为5000mm×1000mm×3500mm,池子有效水深2.5m,有效容积250m3,表面负荷率为0.84m3/(m2•h),停留时间2.96h。沉淀池设置污泥斗2个，尼斗高度2.5m,倾角为60°；为加速污泥沉淀,同时兼顾脱色处理效果，需向池内投加PAC混凝剂，设计投加量为180kg/d。 　　⑧污泥浓缩池1座地下式砼结构，设计规格10000mm×8000mm×6000mm,有效水深4.0m,有效容积320m3。浓缩池用来储存从反应沉淀池、水解酸化池、SBR池等排出的污泥并且还可以起到浓缩污泥降低含水率的作用。 　　5.运行结果及分析 　　5.1运行结果 　　该工程自2004年9月运行至今,系统运行情况良好,处理效果可靠。系统稳定后，2005年3个月的例行监测结果见下表。 　　表2 系统运行结果1 <table cellspacing="0" cellpadding="0" width="98%" align="center" border="1"> <thead> <tr> <td valign="top" width="12%">项目 </td> <td valign="top" width="10%">进水 </td> <td valign="top" width="11%">调节池出水 </td> <td valign="top" width="11%">水解酸化池出水 </td> <td valign="top" width="11%">SBR池出水 </td> <td valign="top" width="11%">接触氧化池出水 </td> <td valign="top" width="11%">反应沉淀池出水 </td> <td valign="top" width="11%">总去除率( %) </td> </tr> </thead> <tbody> <tr> <td valign="top" width="12%">CODcr </td> <td valign="top" width="10%">3576.5 </td> <td valign="top" width="11%">3397.6 </td> <td valign="top" width="11%">2582.3 </td> <td valign="top" width="11%">870.8 </td> <td valign="top" width="11%">174.2 </td> <td valign="top" width="11%">145.6 </td> <td valign="top" width="11%">95.9 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="12%">BOD5 </td> <td valign="top" width="10%">1931.3 </td> <td valign="top" width="11%">1833.5 </td> <td valign="top" width="11%">1649.6 </td> <td valign="top" width="11%">244.1 </td> <td valign="top" width="11%">48.8 </td> <td valign="top" width="11%">29.7 </td> <td valign="top" width="11%">98.5 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="12%">SS </td> <td valign="top" width="10%">235.0 </td> <td valign="top" width="11%">225.6 </td> <td valign="top" width="11%">142.1 </td> <td valign="top" width="11%">109.5 </td> <td valign="top" width="11%">120.6 </td> <td valign="top" width="11%">23.6 </td> <td valign="top" width="11%">90.0 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="12%">色度(倍) </td> <td valign="top" width="10%">390 </td> <td valign="top" width="11%">378 </td> <td valign="top" width="11%">215 </td> <td valign="top" width="11%">166 </td> <td valign="top" width="11%">100 </td> <td valign="top" width="11%">40 </td> <td valign="top" width="11%">89.7 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="12%">pH </td> <td valign="top" width="10%">7.50 </td> <td valign="top" width="11%">7.35 </td> <td valign="top" width="11%">6.30 </td> <td valign="top" width="11%">7.45 </td> <td valign="top" width="11%">7.65 </td> <td valign="top" width="11%">7.80 </td> <td valign="top" width="11%">－ </td> </tr> </tbody> </table> 　　注：数据为2005年3月10监测值，各项目单位除pH、色度外均为mg/L。 　　表3 系统运行结果2 <table cellspacing="0" cellpadding="0" width="98%" align="center" border="1"> <tbody> <tr> <td valign="top" width="12%">项目 </td> <td valign="top" width="10%">进水 </td> <td valign="top" width="11%">调节池出水 </td> <td valign="top" width="13%">水解酸化池出水 </td> <td valign="top" width="11%">SBR池出水 </td> <td valign="top" width="13%">接触氧化池出水 </td> <td valign="top" width="13%">反应沉淀池出水 </td> <td valign="top" width="13%">总去除率( %) </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="12%">CODcr </td> <td valign="top" width="10%">3893.6 </td> <td valign="top" width="11%">3681.9 </td> <td valign="top" width="13%">2945.4 </td> <td valign="top" width="11%">983.9 </td> <td valign="top" width="13%">285.8 </td> <td valign="top" width="13%">213.5 </td> <td valign="top" width="13%">94.5 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="12%">BOD5 </td> <td valign="top" width="10%">2132.7 </td> <td valign="top" width="11%">2026.1 </td> <td valign="top" width="13%">1824.8 </td> <td valign="top" width="11%">273.5 </td> <td valign="top" width="13%">55.6 </td> <td valign="top" width="13%">28.3 </td> <td valign="top" width="13%">98.7 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="12%">SS </td> <td valign="top" width="10%">268.5 </td> <td valign="top" width="11%">219.6 </td> <td valign="top" width="13%">137.3 </td> <td valign="top" width="11%">106.2 </td> <td valign="top" width="13%">115.8 </td> <td valign="top" width="13%">25.3 </td> <td valign="top" width="13%">90.7 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="12%">色度(倍) </td> <td valign="top" width="10%">420 </td> <td valign="top" width="11%">408 </td> <td valign="top" width="13%">235 </td> <td valign="top" width="11%">175 </td> <td valign="top" width="13%">105 </td> <td valign="top" width="13%">43 </td> <td valign="top" width="13%">89.7 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="12%">pH </td> <td valign="top" width="10%">7.12 </td> <td valign="top" width="11%">7.43 </td> <td valign="top" width="13%">6.25 </td> <td valign="top" width="11%">7.60 </td> <td valign="top" width="13%">7.73 </td> <td valign="top" width="13%">7.95 </td> <td valign="top" width="13%">－ </td> </tr> </tbody> </table> 　　注：数据为2005年4月15日监测值，各项目单位除pH、色度外均为mg/L。 　　表4 系统运行结果3 <table cellspacing="0" cellpadding="0" width="98%" align="center" border="1"> <tbody> <tr> <td valign="top" width="12%">项目 </td> <td valign="top" width="10%">进水 </td> <td valign="top" width="11%">调节池出水 </td> <td valign="top" width="13%">水解酸化池出水 </td> <td valign="top" width="11%">SBR池出水 </td> <td valign="top" width="13%">接触氧化池出水 </td> <td valign="top" width="13%">反应沉淀池出水 </td> <td valign="top" width="13%">总去除率( %) </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="12%">CODcr </td> <td valign="top" width="10%">4085.2 </td> <td valign="top" width="11%">2935.8 </td> <td valign="top" width="13%">2818.4 </td> <td valign="top" width="11%">1268.3 </td> <td valign="top" width="13%">380.5 </td> <td valign="top" width="13%">285.7 </td> <td valign="top" width="13%">93.0 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="12%">BOD5 </td> <td valign="top" width="10%">2065.8 </td> <td valign="top" width="11%">2087.1 </td> <td valign="top" width="13%">1878.3 </td> <td valign="top" width="11%">289.8 </td> <td valign="top" width="13%">60.5 </td> <td valign="top" width="13%">30.0 </td> <td valign="top" width="13%">98.5 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="12%">SS </td> <td valign="top" width="10%">280 </td> <td valign="top" width="11%">265.8 </td> <td valign="top" width="13%">171.5 </td> <td valign="top" width="11%">130.5 </td> <td valign="top" width="13%">127.1 </td> <td valign="top" width="13%">27.2 </td> <td valign="top" width="13%">90.3 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="12%">色度(倍) </td> <td valign="top" width="10%">350 </td> <td valign="top" width="11%">340 </td> <td valign="top" width="13%">250 </td> <td valign="top" width="11%">185 </td> <td valign="top" width="13%">115 </td> <td valign="top" width="13%">70 </td> <td valign="top" width="13%">80.0 </td> </tr> <tr> <td valign="top" width="12%">pH </td> <td valign="top" width="10%">6.95 </td> <td valign="top" width="11%">7.20 </td> <td valign="top" width="13%">6.15 </td> <td valign="top" width="11%">7.30 </td> <td valign="top" width="13%">7.50 </td> <td valign="top" width="13%">7.80 </td> <td valign="top" width="13%">－ </td> </tr> </tbody> </table> 　　注：数据为2005年5月13日监测值，各项目单位除pH、色度外均为mg/L。 　　5.2运行结果分析 　　①调节池单元主要起混合各类废水、调节水质的作用，对各污染物的去除率不大。 　　②水解酸化处理单元对CODcr的去除率在20%左右，其主要作用是消除抑菌性污染物对后继生化处理的影响，提高废水的可生化性。 　　③SBR池对CODcr去除率大于65%，表明水解酸化处理单元破坏了废水中有机物的发色基团，降低了毒性物质对后继处理单元处理效率的不良影响。 　　④接触氧化池对CODcr去除率大于70%，说明生物接触氧化池内的生物膜经过培养驯化后，逐渐适应了制药废水的环境。 　　⑤在反应沉淀池处理单元，为提高泥水分离的效果，可投加聚合氯化铝（PAC），与有机物和SS发生絮凝反应，使上清液达标排放。在系统运行中发现，接触氧化池出水水质良好，不必投加PAC出水即可达标。 　　6.技术经济指标 　　工程占地2400m2,构筑物占地1700 m2。总投资约700万元，单位建设费约3500元/立方米。总装机容量252.46Kw，运行负荷为93.25Kw。直接运行费用约0.96元/立方米(主要为电费、药剂费及人工费)。工程削减污染负荷约2700tCODcr/a。 　　7.结论 　　（1）采用“水解酸化-SBR-接触氧化”工艺处理含抗生素的高浓度制药废水具有良好的处理效果，出水完全符合国家二级排放标准（GB8978-1996）。 　　（2）水解酸化的设计是合理的，水解-酸化菌的世代周期较短，整个降解过程迅速，不但可以消除抗生素抑菌性对生化反应的不良影响，而且厌氧发酵控制在水解酸化阶段，可以避免进一步发酵产生臭气，有利于维护制药厂的内部环境。 　　（3）该工艺将高浓度生产废水、工艺废水、生活污水进行混合后集中处理，既无需外加清水调节水质，节约了水资源；又避免了重复建设，节约了投资成本。工艺对污染物去除效率高、投资低、运行稳定且不产生臭气，是一条行之有效的方法，经济合理，值得同类工程项目借鉴。 　　参考文献 　　[1]潘志彦，陈朝霞，王泉源等.制药业水污染防治技术研究进展[J].水处理技术,2004,30(2):67-71. 　　[2]范永哲,戚鹏,赵仁兴.水解酸化处理青霉素、土霉素废水实验研究[J].环境保护科学,2002,28:19-21. 　　[3]白明超.厌氧-好氧生化法处理制药废水工程调试及管理[J].广东化工,2004,(3):45-47. 　　[4]北京市环境保护科学研究院等.三废处理工程技术手册-废水卷[M].北京,化学工业出版社,2000,673-679. 　　[5]唐受印,戴友芝.水处理工程师手册[M].北京,化学工业出版社,2000,376-378. 水解酸化 SBR 接触氧化制药废水给排水万金保侯得印 2008-08-19 15:50 ANSYS热分析模块分析渗流场问题的探究 http://www.cadwater.com/paper/nongtianshuili/3961.html 摘要：本文分析了温度场与渗流场的基本理论、微分方程、初始条件和边界条件的相似性，为后续利用ANSYS的热分析模块来求解渗流问题提供了依据。通过计算黑河金盆摘要：本文分析了温度场与渗流场的基本理论、微分方程、初始条件和边界条件的相似性，为后续利用ANSYS的热分析模块来求解渗流问题提供了依据。通过计算黑河金盆大坝0+225主断面的在正常蓄水位下的流场分布情况，验证了热分析模块对渗流分析结果的可行性与正确性。 关键字：ANSYS 热分析渗流场温度场 GEO-SEEPW ANSYS是一种应用十分广泛的通用的成熟的完备的有限元工程分析软件。它具有多种多样的分析能力，从简单的线性静态分析到复杂的非线性动态分析，除此之外还有方便用户设计的参数化设计语言和产品的优化设计等附加的功能。[1] ANSYS软件能够提供的分析类型有： ① 结构静力分析； ② 结构动力分析；③ 结构非线性分析； ④ 结构屈曲分析； ⑤ 电磁场分析； ⑥ 声场分析； ⑦ 压电分析； ⑧ 流体动态分析； ⑨ 热力学分析。其中热分析用于计算一个系统或部件的温度分布及其它热物理参数，如热量的获取或损失、热梯度、热流密度(热能量)等。ANSYS热分析包括热传导、热对流及热辐射三种热传递方式。此外，还可以分析相变、有内热源、接触热阻等问题。但是没有直接可以利用的渗流分析模块，所以本文提出利用热分析热传导模块来分析渗流问题。 虽然已有比较成熟的渗流分析软件GEO-SEEPW，但是仅在正分析方面可以应用，缺少用户自定义参数化语言，不能二次编程，这为渗流参数设计和反分析问题带来很大限制和不便。ANSYS的参数化设计语言（APDL）[2]为设计渗流参数和反分析渗流参数提供了有力的工具。 1 渗流场与温度场的理论相似[3] [4] 下面从基本理论、微分方程、初始边界条件三个方面来证明温度场与渗流场的相似性。 1.1理论基础的相似 <img alt="" width="156" src="/upimg/070512/11NZ1924310522133.gif" />根据渗流基本理论可知，对于多孔介质满足达西定律： <img alt="" width="88" src="/upimg/070512/11NZ192453053Q42.gif" />　或者　　　　　　　　　　　　（1） 其中： <img alt="" width="20" src="/upimg/070512/11NZ1924G0546220.gif" />—渗流量； —断面面积； —测压管水头； —渗透系数； <img alt="" width="15" src="/upimg/070512/11NZ1924Z555608.gif" />—渗径长度； <img alt="" width="12" src="/upimg/070512/11NZ19250P561149.gif" />—断面平均流速； —渗透坡降。 <img alt="" width="117" src="/upimg/070512/11NZ1925305O3V.gif" />而对于热传导定律（傅里叶假设）为： <img alt="" width="89" src="/upimg/070512/11NZ19254Z5Q047.gif" />  或者　　　　　　　　　　　　（2） 其中： <img alt="" width="21" src="/upimg/070512/11NZ1925C0592O8.gif" />—热（流）量； —断面面积； —温度场梯度值； —热传导热流强度； <img height="23" alt="" width="17" src="/upimg/070512/11NZ1925V060Y14.gif" />—传热系数。 1.2微分方程相似 渗流场微分方程： 对于不可压缩各项异性非均质无源稳定渗流微分方程为： <img alt="" width="219" src="/upimg/070512/11NZ1926040615509.gif" />　　  （3） 对于可压缩各项异性非均质非稳定瞬态渗流微分方程为： <img alt="" width="222" src="/upimg/070512/11NZ1926230621c0.gif" />　　（4） 其中： <img alt="" width="21" src="/upimg/070512/11NZ192644063ND.gif" />、 <img alt="" width="21" src="/upimg/070512/11NZ192B2064D14.gif" />、 <img alt="" width="21" src="/upimg/070512/11NZ192D0A1957.gif" />— <img height="15" alt="" width="13" src="/upimg/allimg/081210/1809580.gif" />、 <img height="17" alt="" width="15" src="/upimg/allimg/081210/1809581.gif" />、 <img height="13" alt="" width="13" src="/upimg/allimg/081210/1809582.gif" />方向的渗透系数； <img alt="" width="19" src="/upimg/070512/11NZ192EZBQ52.gif" />—单位贮存量。 温度场微分方程： 对于无热源的各项异性非均质稳定热传导微分方程为： <img alt="" width="222" src="/upimg/070512/11NZ192GFC44Y.gif" />　　  （5） 对于无热源的各项异性非均质瞬态热传导微分方程为： <img alt="" width="227" src="/upimg/070512/11NZ192I50D4963.gif" />　　  （6） 其中： <img alt="" width="21" src="/upimg/070512/11NZ192K40E5J6.gif" />、 <img alt="" width="21" src="/upimg/070512/11NZ192M20FP24.gif" />、 <img alt="" width="21" src="/upimg/070512/11NZ192O0GJ52.gif" />— <img height="15" alt="" width="13" src="/upimg/allimg/081210/1809580.gif" />、 <img height="17" alt="" width="15" src="/upimg/allimg/081210/1809581.gif" />、 <img height="13" alt="" width="13" src="/upimg/allimg/081210/1809582.gif" />方向的热传导传热系数； <img alt="" width="16" src="/upimg/070512/11NZ192PPHa50.gif" />—比热。 1.3初始条件与边界条件的相似 <img alt="" width="108" src="/upimg/070512/11NZ192R60ID91.gif" />渗流场的初始条件：　　　　　　　　（7） <img alt="" width="112" src="/upimg/070512/11NZ192T40J9196.gif" />热传导温度场的初始条件：　　　　　（8） 第一类边界条件： 渗流场 <img alt="" width="152" src="/upimg/070512/11NZ192V30K53N.gif" />　　　　　　　　　　 （9） 温度场 <img alt="" width="138" src="/upimg/070512/11NZ192X20LN56.gif" />　　　　　　　　　　　 （10） 其中： <img alt="" width="52" src="/upimg/070512/11NZ192ZMJ64.gif" />、 <img alt="" width="53" src="/upimg/070512/11NZ19291ZN34O.gif" />—时刻 <img alt="" width="9" src="/upimg/070512/11NZ19293FO3O3.gif" />点 <img alt="" width="21" src="/upimg/070512/11NZ1929550P20X.gif" />的测压管水头值和温度值；、 —边界上给定的已知测压管水头和温度函数； <img height="17" alt="" width="21" src="/upimg/070512/11NZ1929550P20X.gif" />—边界 <img height="23" alt="" width="17" src="/upimg/070512/11NZ192a30Q1058.gif" />上的点。 第二类边界条件： 渗流场　　　　　　　　  <img height="49" alt="" width="148" src="/upimg/070512/11NZ192c10R3449.gif" />　 （11）   温度场　　　　　　　　　 <img height="49" alt="" width="152" src="/upimg/070512/11NZ19300ZS1H4.gif" />　（12）  其中：、 —沿边界法线方向的渗透系数和导热系数； <img height="19" alt="" width="45" src="/upimg/070512/11NZ19302FTN60.gif" />、 <img height="19" alt="" width="49" src="/upimg/070512/11NZ1930460UbK.gif" />—渗流场和温度场沿边界法线方向的梯度值；<img height="25" alt="" width="63" src="/upimg/070512/11NZ1930640VO05.gif" />、 <img height="25" alt="" width="64" src="/upimg/070512/11NZ1930U0WJ36.gif" />—边界上给定的已知流速和热流强度函数；<img height="17" alt="" width="21" src="/upimg/070512/11NZ1929550P20X.gif" />—边界 <img height="23" alt="" width="20" src="/upimg/070512/11NZ1931040X5227.gif" />上的点。 在不透水边界和绝热边界上，则有：和。 <tabletable width="80%" align="center" cellpadding="0" cellspacing="0" border="1"> </tabletable> <tr> </tr> <td width="73" nowrap=""> </td>     <td width="120" nowrap=""> </td>   位函数 <td width="240" nowrap="" colspan="2"> </td>   特征参数 <td width="98" nowrap=""> </td>   源强 <tr> </tr> <td width="73" nowrap=""> </td>   渗流场 <td width="120" nowrap=""> </td>   测压管水头 <img height="19" alt="" width="17" src="/upimg/070512/11NZ1931220YJ46.gif" /> <td width="120" nowrap=""> </td>   渗透系数 <img height="19" alt="" width="13" src="/upimg/070512/11NZ193140Zc50.gif" /> <td width="120" nowrap=""> </td>   单位贮存量SS <td width="98" nowrap=""> </td>   外渗强度 <tr> </tr> <td width="73" nowrap=""> </td>   温度场 <td width="120" nowrap=""> </td>   温度 <img height="17" alt="" width="15" src="/upimg/070512/11NZ19315Z914918.gif" /> <td width="120" nowrap=""> </td>   传热系数 <img height="19" alt="" width="13" src="/upimg/070512/11NZ193140Zc50.gif" /> <td width="120" nowrap=""> </td>   比热 <img height="19" alt="" width="16" src="/upimg/070512/11NZ192PPHa50.gif" /> <td width="98" nowrap=""> </td>   热生产率 表1  ANSYS中渗流场与温度场各种相应量比较 2 实例验证 为了验证热分析模块对渗流问题分析的可行性和正确性，本文利用西安市金盆水利枢纽工程（大（II）型二等工程，粘土心墙土石坝）为例。该工程位于西安市的周至县境内，坝址距周至县城约13km。工程以城市供水为主，兼有农田灌溉结合防洪、发电等综合利用。枢纽工程由拦河坝、泄洪洞、引水洞、溢洪洞和坝后电站及古河道防渗组成。大坝为粘土心墙砂砾石坝，最大坝高130.00m，坝顶高程600.00m。坝顶长度440m，宽11m，最大坝底宽度524m，水库总库容2.0亿m3，有效库容1.774亿m3，大坝属1级水工建筑物。 砂卵石坝壳的渗透系数为2.6×10-3cm/s，反滤层的渗透系数为1.0×10-5cm/s，粘土心墙的渗透系数为1.0×10-7cm/s，正常蓄水位594m，下游为490m。 大坝0+225横断面（如图1）。根据坝体材料的不同，将坝体分为五个部分，分别为：上游坝壳、心墙上游反滤层、心墙、心墙下游反滤层和下游坝壳，可以建立ANSYS几何模型（如图2）。由于边界条件比较复杂，本文选用三节点三角形单元PLANE35。节点总数为3456，单元总数为1643。   <img height="199" alt="" width="531" src="/upimg/allimg/081210/1809586.gif" /> 　图1  0+225横断面图　　　　　　　　　图2  ANSYS几何模型图 对于浸润线的求法，本文利用ANSYS中的生死单元技术来确定。 （1）首先假设浸润线上下的土体渗透系数一样，利用/solu求出各点的总水头。 （2）利用※get命令求得各单元节点上的测压管水头，并与各单元节点的<img height="17" alt="" width="15" src="/upimg/070512/11NZ1931N092B34.gif" />坐标值（高程）比较。如果测压管水头小于<img height="17" alt="" width="15" src="/upimg/070512/11NZ1931N092B34.gif" />坐标值，说明该点于浸润线以上，杀死该单元。找出所有浸润线以上单元，将其杀死。 （3）重新加载边界条件并计算。 （4）重复2、 3步，直至各点的水头变化很小。迭代计算中，有可能需要激活己杀死的单元。 由于这种“死活”单元技术的基本对象是单元，因此，若希望足够精度和足够光滑的浸润线，网格划分必须足够密，但是相应的计算量就也增大，或者采用ANSYS的网格自适应功能在浸润线附近以及水头变化较大区域进行局部网格加密。 　 <img alt="" width="291" src="/upimg/070512/11NZ1931960931427.jpg" />  <img height="192" alt="" width="290" src="/upimg/allimg/081210/1809587.jpg" /> 　　　　　 　　　　图3 等势图　　　　　　　　　　　　　　　  图4 流速矢量图 利用ANSYS的后处理结果查看模块，可以实现对计算结果的图形化和具体数值化查看。图3和图4分别为三角形土坝计算结果的等势图和流速矢量图。对于数值化查看就要使用*GET等读取ANSYS数据库的命令进行操作。 3 结论 本文通过对比温度场与渗流场的基本理论、微分方程、初始条件和边界条件的相似性，为后续利用ANSYS的热分析模块来求解渗流场问题提供了依据，为了验证热分析模块对渗流分析结果的可行性与正确性，本文通过金盆水利枢纽工程大坝来实例计算，并通过ANSYS生死单元技术确定浸润线，通过ANSYS后处理模块/post1来查看渗流场的等势线和流速分布情况。 本文的重要意义在于，利用ANSYS的APDL参数化及其优化设计，突破了渗流分析软件GEO-SEEPW只能分析渗流正问题，以及对用户不能使用用户参数化定义的限制，为分析研究渗流问题提供了一种有效的渗流参数设计以及反分析的思路。 (收稿日期：2005-09-16；Email：hexm@xaland.com.cn)  【编者按】本文在编辑审稿过程中有学者指出，温度场与渗流场在目前理论推导出的微分方程等方面，确实存在形式上类似的特点，但是二者有质的区别，用计算温度场的方法计算渗流场是否合理尚需商榷。关于学术研究问题，本刊一贯坚持百花齐放百家争鸣的办刊方针，对于专家学者有质疑的文章我们同样刊出，供大家讨论。欢迎读者来稿争鸣。   参考文献 [1]强锋科技，李黎明.ANSYS有限元分析实用教程[M].北京：清华大学出版社，2005. [2]博弈创作室.APDL参数化有限元分析技术及其应用实例[M].北京：中国水利水电出版社，2004. [3]毛昶熙.渗流计算分析与控制.北京：中国水利水电出版社，2003. [4]李景涌.有限元法.北京：北京邮电大学出版社，1999. [5]李军华.大坝渗流监测系统设计及渗流计算机模拟.郑州大学硕士学位论文，2004. 分析探究问题模块温度   ANSYS 边界条件参数农田水利贺晓明李智录王淑贤 2008-05-11 08:45 2009年水资源费征收使用管理办法 http://www.cadwater.com/criterion/shuitubaochi/13592.html 　　第一章总则　　第一条为加强水资源费征收使用管理，促进水资源节约、保护和合理利用，根据《中华人民共和国水法》和《取水许可和水资源费征收管理条例》 　　第一章总则 　　第一条为加强水资源费征收使用管理，促进水资源节约、保护和合理利用，根据《中华人民共和国水法》和《取水许可和水资源费征收管理条例》（国务院令第460号以下简称《条例》）的规定，制定本办法。 　　第二条水资源费属于政府非税收入，全额纳入财政预算管理。 　　第三条水资源费征收、使用和管理应当接受财政、价格、审计部门和上级水行政主管部门的监督检查。 　　第二章征收 　　第四条直接从江河、湖泊或者地下取用水资源的单位（包括中央直属水电厂和火电厂）和个人，除按《条例》第四条规定不需要申请领取水许可证的情形外，均应按照本办法规定缴纳水资源费。 对从事农业生产取水征收水资源费，按照《条例》有关规定执行。 　　第五条水资源费由县级以上的地方水行政主管部门按照取水审批权限负责征收。其中，由流域管理机构审批取水的，水资源费由取水口所在地省、自治区、直辖市水行政主管部门代为征收。 　　第六条按照国务院或其授权部门批准的跨省、自治区、直辖市水量分配方案调度的水资源，由调入区域水行政主管部门按照取水审批权限负责征收水资源费。 　　其他跨省、自治区、直辖市实施的调水，水资源费的征收机关和资金分配，由相关省、自治区、直辖市人民政府协商确定，并报财政部、国家发展改革委、水利部审核同意后执行。相关省、自治区、直辖市不能协商一致的，由流域管理机构提出意见，报财政部、国家发展改革委、水利部审批确定。 　　第七条上级水行政主管部门可以委托下级水行政主管部门征收水资源费。委托征收应当以书面形式授权。 　　流域管理机构审批取水并由省、自治区、直辖市水行政主管部门代为征收水资源费的，不得再委托下级水行政主管部门征收。 　　第八条水资源费征收标准，由各省、自治区、直辖市价格主管部门会同同级财政部门、水行政主管部门制定，报本级人民政府批准，并报国家发展改革委、财政部和水利部备案。其中，由流域管理机构审批取水的中央直属和跨省、自治区、直辖市水利工程的水资源费征收标准，由国家发展改革委员会同财政部、水利部制定。 　　第九条水资源费缴纳数额根据取水口所在地水资源费征收标准和实际取水量确定。 　　水力发电用水和火力发电贯流式冷却用水的水资源费缴纳数额，可以根据取水口所在地水资源费征收标准和实际发电量确定。 　　对开采矿产资源用水，不得按矿产品开采量计征水资源费。 　　第十条所有取水单位和个人均应安装取水计量设施。因取水单位和个人原因未安装取水计量设施或者计量设施不能准确计量取水量的，由水行政主管部门按照其最大取水能力核定取水量，并按核定的取水量确定水资源费征收数额。 　　第十一条本办法第五条、第九条规定的取水口跨省、自治区、直辖市界的，其取水口所在地由流域管理机构与相关省、自治区、直辖市水行政主管部门协商确定，并报水利部备案；不能协商一致的，由流域管理机构提出意见报水利部审批确定。 　　第十二条水资源费按月征收。 　　取水单位和个人应按月向负责征收水资源费的水行政主管部门报送取水量（或发电量）。 　　负责征收水资源费的水行政主管部门按照核定的取水量（或发电量）和规定的征收标准，确定水资源费征收数额，并按月向取水单位和个人送达水资源费缴纳通知单。缴纳通知单应载明缴费标准、取水量（或发电量）、缴费数额、缴费时间和地点等事项。其中，流域管理机构审批取水的，取水量（或发电量）由取水口所在地省、自治区、直辖市水行政主管部门商流域管理机构核定。 　　取水单位和个人应当自收到缴纳通知单之日起7日内办理缴款手续。 　　第十三条取水单位和个人申请缓缴水资源费，按照《条例》第三十四条的规定执行。 　　第十四条县级以上地方水行政主管部门征收水资源费，应到指定的价格主管部门申领《收费许可证》，并使用省、自治区、直辖市财政部门统一印制的财政票据。 　　第三章缴库 　　第十五条除南水北调受水区外，县级以上地方水行政主管部门征收的水资源费，按照1：9的比例分别上缴中央和地方国库。 　　南水北调受水区的北京市、天津市、河北省、江苏省、山东省、河南省因筹集南水北调工程基金，其水资源费在中央与地方之间的划分，按照《国务院办公厅关于印发的通知》（国办发[2004]86号）的规定执行。 　　省、自治区、直辖市以下各级之间水资源费的分配比例，由各省、自治区、直辖市财政部门确定。 　　第十六条对跨省、自治区、直辖市水利水电工程，水资源费在相关省、自治区、直辖市之间的分配比例，由相关省、自治区、直辖市人民政府协商确定，并报财政部、水利部审核同意后执行。相关省、自治区、直辖市不能协商一致的，由流域管理机构综合考虑水利水电工程上下游、左右岸关系等情况，商相关省、自治区、直辖市人民政府提出分配比例的意见，报财政部、水利部审批确定。 　　对三峡电站水资源费的资金解缴和分配，由财政部会同水利部提出意见，报请国务院确定。 　　第十七条水资源费实行就地缴库。 　　负责征收水资源费的水行政主管部门填写“一般缴款书”，随水资源费缴纳通知单一并送达取水单位或个人，由取水单位或个人持“一般缴款书”在规定时限内到商业银行办理缴款。在填写“一般缴款书”时，上缴中央国库收入部分，“财政机关”栏填写“财政部”，“预算级次”栏填写“中央级”，“收款国库”栏填写实际收纳款项的国库名称；上缴地方国库收入部分，按照各省，自治区、直辖市确定的地方各级水资源费分配比例，分别填写相应的财政机关、预算级次和国库名称。 　　第十八条水资源费收入在“政府收支分类科目”列第103类“非税收入”02款“专项收入”02项“水资源费收入”，作为中央和地方共用收入科目。 　　第十九条各省、自治区、直辖市财政部门和水行政主管部门要确保将中央分成的水资源费及时足额上缴中央国库。 　　财政部驻各省、自治区、直辖市财政监察专员办事处负责监缴上缴中央国库的水资源费。#p#分页标题#e# 　　第四章使用管理 　　第二十条水资源费全额纳入财政预算管理，由财政部门按照批准的部门预算统筹安排。其中，中央分成的水资源费纳入中央财政预算管理，省、自治区、直辖市以下各级分成的水资源费纳入地方同级财政预算管理。 　　第二十一条水资源费专项用于水资源的节约、保护和管理，也可以用于水资源的合理开发。任何单位和个人不得平调、截留或挪作他用。使用范围包括： 　　（一）水资源调查评价、规划、分配及相关标准制定； 　　（二）取水许可的监督实施和水资源调度； 　　（三）江河湖库及水源地保护和管理； 　　（四）水资源管理信息系统建设和水资源信息采集与发布； 　　（五）节约用水的政策法规、标准体系建设以及科研、新技术和产品开发推广； 　　（六）节水示范项目和推广应用试点工程的拔款补助和贷款贴息； 　　（七）水资源应急事件处置工作补助； 　　（八）节约、保护水资源的宣传和奖励； 　　（九）水资源的合理开发。 　　第二十二条县级以上水行政主管部门会同有关部门按规定编制水资源费收支预算，并纳入部门预算报同级财政部门审核。 　　财政部门按照县级以上水行政主管部门会同有关部门履行水资源节约、保护、管理职能以及水资源合理开发等需要，核定预算支出。其中，用于水资源开发涉及固定资产投资的，要纳入固定资产投资计划统筹安排使用。 　　资金支付按照财政国库管理制度有关规定执行。 　　第二十三条水资源费支出在“政府收支分类科目”列第213类“农林水事务”03款“水利”31项“水资源费支出”。 　　第五章违规处理 　　第二十四条取水单位和个人违反本办法规定，拒不缴纳、拖延缴纳或者拖欠水资源费的，依照《中华人民共和国水法》第七十条规定处罚。取水单位和个人对处罚决定不服的，可以依法申请行政复议或提起行政诉讼。 　　第二十五条水资源费的征收、使用及管理部门和单位违反本办法规定，多征、减征、缓征、停征，或者侵占、截留、挪用、坐收坐支水资源费的，由财政部门、价格主管部门和审计部门按照各自职责依照相关法律、法规进行处罚，对直接负责的主管人员和其他直接责任人员依照《违反行政事业性收费和罚没收入收支两条线管理规定行政处分暂行规定》（国务院令第281号），级予行政处分。构成犯罪的，依法追究刑事责任。 　　第六章附则 　　第二十六条各省、自治区、直辖市根据本办法制定具体实施办法，并报财政部、国家发展改革委、水利部备案。 　　第二十七条本办法由财政部、国家发展改革委、水利部负责解释。 　　第二十八条本办法自2009年1月1日起执行。 管理办法使用征收水资源部门直辖市主管自治行政水土保持 2008-12-09 23:13 中国水利水电勘测设计协会第九次会员代表大会在京召开 http://www.cadwater.com/news/zhuanyedongtai/13591.html 　　 12月9日，中国水利水电勘测设计协会第九次会员代表大会在京召开。水利部副部长矫勇出席会议并发表重要讲话。水利部总工程师刘宁出席会议。水利水电规划设计 　　 12月9日，中国水利水电勘测设计协会第九次会员代表大会在京召开。水利部副部长矫勇出席会议并发表重要讲话。水利部总工程师刘宁出席会议。水利水电规划设计总院汪洪院长到会致辞。 　　会上宣布了第二届全国水利水电勘测设计行业优秀院长、优秀设计总工程师、优秀协会工作者名单并颁奖，对中国水利水电勘测设计行业信用等级单位和AuToCAD设计软件正版化示范单位进行授牌。各省甲级设计院、流域委设计院、中国水电顾问集团下属设计院共175名同志参加会议。 <img height="403" alt="" src="/upimg/allimg/081210/1507260.jpg" width="600" /> 会场 <img height="403" alt="" src="/upimg/allimg/081210/1507261.jpg" width="600" /> 会场 <img height="377" alt="" src="/upimg/allimg/081210/1507262.jpg" width="450" /> 水利部矫勇副部长出席会议并作重要讲话 <img height="466" alt="" src="/upimg/allimg/081210/1507263.jpg" width="450" /> 水利部刘宁总工程师 <img height="454" alt="" src="/upimg/allimg/081210/1507264.jpg" width="450" /> 水利水电规划设计总院汪洪院长 召开会员协会设计水利水电会议水利部院长设计院专业动态水利部网站 2008-12-09 23:05 7.38亿保川小型震损水库除险加固明年底完工 http://www.cadwater.com/news/benzhanxinwen/13590.html     记者从12月1日在四川成都召开的“四川省小型震损水库整治暨农村饮水安全工作会议”上获悉，最近，中央向四川下达了5.2亿元的农村     记者从12月1日在四川成都召开的“四川省小型震损水库整治暨农村饮水安全工作会议”上获悉，最近，中央向四川下达了5.2亿元的农村饮水安全资金，四川省水利厅和财政厅也迅速转下达了小型震损水库除险加固资金7.38亿元。四川省水利厅副厅长朱兵出席会议并要求全面落实各项工作措施，一是力保全省新增130万人饮水安全工程建设任务在明年2月底前全面完成，力保今年春节前解决受余震和“9.24”洪灾新增饮水困难及高山区的严重缺水问题，在12月底前解决411个村因灾失地返乡群众的饮水安全问题；二是力保全省883座小型震损水库除险加固任务在明年底前全面完工。     朱兵指出，全体与会人员一定要充分认识四川水利当前面临的“机遇难得，任务艰巨，责任重大”的新形势，牢牢把握水利厅党组“再造一个都江堰”的发展思路，突出抓好饮水安全工程、病险水库和震损水库除险加固、“稳粮工程”及民生水利改革，全面落实各项工作举措，全力确保责任到位、前期工作到位、资金到位、管理到位、督促到位。     朱兵副厅长特别强调，各地要进一步理顺农田水利基本建设管理机构，在当前迅速掀起农田水利基本建设的新高潮。同时，还要加大力度，切实加快水务体制改革步伐，为实现四川水利事业的又好又快发展做出积极贡献。     另据四川省农田水利局局长肖先进在会上通报，此次下大的7.38亿小型震损水库除险加固专项资金主要用于150座小（一）型震损水库和733座小（二）型震损水库。补助范围包括四个方面：一是69座溃坝险情震损水库；二是“5.12”汶川地震中未纳入《汶川地震灾后重建规划》的次重灾区小型震损水库、“8.30”攀西地震和“10.10”自贡地震的小型震损水库；三是2007年下达的《全国病险水库除险加固专项规划》项目，地震前已动工、地震中又遭震损的小型病险水库；四是广元遭遇6.0级以上余震造成的新增小型病险水库。     会议还就蓄水保水、春灌用水、已成工程渠道配套、水管体制改革、农田水利基本建设和小微型水源工程建设提出了要求。     省水利厅机关有关处室负责人、省农田水利局在家领导、各处室相关工作人员及全省各市州水利局分管领导就参加了会议。会议由省农田水利局主持。 年底小型 &nbsp 水利水库 &ldquo 饮水农田会议到位本站新闻蒋文张菁菁四川省水利厅 2008-12-07 19:25 投资３０多亿的桂林防洪补水枢纽工程开工 http://www.cadwater.com/news/zhuanyedongtai/13589.html 　　新华社桂林１２月７日电总投资３０．４８亿元的桂林市防洪及漓江补水枢纽工程７日在广西兴安县开工。工程包括斧子口、川江和小溶江三个水库，总库容合计４ 　　新华社桂林１２月７日电总投资３０．４８亿元的桂林市防洪及漓江补水枢纽工程７日在广西兴安县开工。工程包括斧子口、川江和小溶江三个水库，总库容合计４．６７亿立方米，其中防洪库容１．９５２亿立方米。 　　据工程项目建设指挥部负责人莫庭经介绍，桂林市防洪及漓江补水枢纽工程是在漓江上游干流及其支流上修建斧子口、小溶江及川江三座水利枢纽工程，以桂林市防洪以及漓江补水为主，结合发电、灌溉、生态旅游等综合利用。工程项目建设计划５年、力争３年完成。工程建成后将成为桂林市防洪工程体系的重要组成部分和漓江生态补水的重要水源工程，可使桂林市的防洪能力从目前的２０年一遇提高到１００年一遇，彻底扭转洪灾频发的局面。同时，三座工程拦蓄雨洪资源，通过联合调度，每年枯水期可向漓江补水４．３亿多立方米，保证漓江生态环境用水和游览通航流量６０立方米每秒的要求，使漓江生态环境和景观环境彻底改善。 工程开工枢纽投资防洪桂林市立方米江补水生态环境专业动态陈瑞华新华社 2008-12-07 19:23 湘江长沙段又响枯水警报城市供水将面临困难 http://www.cadwater.com/news/benzhanxinwen/13588.html 　　本报讯大起大落的湘江水在经过数日的平静之后，再次面临枯水难关。届时不但航运受阻，城市供水也将面临困难。   记者昨日从省水利厅获悉，省政府最新 　　本报讯大起大落的湘江水在经过数日的平静之后，再次面临枯水难关。届时不但航运受阻，城市供水也将面临困难。   记者昨日从省水利厅获悉，省政府最新批复的一批参事建议中就明确表明：湖南可利用汛期蓄洪来解决湘江冬季枯水。 　　湘江近年持续出现冬枯 　　湘江近年来持续出现冬枯现象，不仅严重影响航运，而且还导致部分地区饮用水困难。水利专家经多方考证后认为，造成湘江冬枯的原因是多方面的：一是少雨。尤其是近年枯水期持续偏少，湘江水位一再创历史新低。二是随着湘江沿岸经济发展，耗水量也急剧增加。三是经济发展对水环境要求提高。 　　但省政府参事、我省著名水利专家聂芳容表示，湘江流域的水资源完全可以解决自身的冬枯缺水问题。湘江年径流水量为665亿立方米，与黄河、淮河大体相当。聂芳容表示，湘江流域降雨年内分配虽然差距较大，但枯水季节（10月至次年3月）也有一定的降雨和枯水径流量。 　　经初步分析，湘江的长、株、潭段的流量需保持在700至800立方米/秒为宜，枯水期需补充300立方米/秒，共需补给水量30亿立方米左右。通过对湘江上游现有水库的科学调度，完全可达到冬枯季节的补水量。 　　蓄洪补枯转“害”为“利” 　　去年汛末，水利专家做了一个大胆的实验。 　　“2007年我们做过试验，并不是来多少放多少，而是把汛末的最后一次洪水蓄起来，把水库蓄满。东江（水库）放四天，株洲（航电枢纽）蓄两天，水位就提高到28.5米。”聂芳容设想的“蓄洪补枯”将落脚点放在东江等大型水库上，每年汛期的最后一次洪水在他们设想中转“害”为“利”。 　　根据设想，汛期最后一次洪水来临之际，东江水库拦截蓄满。11月湘江进入枯水期后，如果东江水库最大下泄流量260立方米/秒保持不变的话，株洲航电枢纽就成为一个调节“阀门”。260立方米/秒的水量在株洲拦蓄四天左右再以800立方米/秒的流量下泄，流量加大下游水位也随之抬升。 　　防汛蓄水结合促进水利服务经济 　　据了解，东江水库总库容91亿立方米，东江电站共装机4台，单机流量为110立方米／秒，最大发电流量可达450立方米／秒。而现有调度方法没有考虑冬枯补水需要，仍是汛期用水多，冬枯用水少。若东江水库汛期少发电，只用1台机发电，可储20至30亿立方米在东江水库。待枯季再用3至4台机组发电，使出库流量达400立方米／秒，每月可为湘江补水5至10亿立方米，补偿期可达三四个月，同时可增加冬季用电。 　　从试验走向实用，水利专家提交的“蓄洪补枯”方案已被省政府批复正式转给省水利厅。副省长徐明华在批示中表示，“蓄洪补枯”建议很重要，要作为省防汛办工作重要部分，做到防汛与蓄水相结合，促进水利服务经济。 　　湘江长沙段又响枯水警报 　　昨下探至25.7米破黄色预警水位，离橙色预警水位仅差0.2米 　　本报讯（记者岳冠文）昨日上午8时，湘江长沙段水位在跌破26米的黄色预警水位之后，下探到25.7米。 　　罕见的冬汛结束后，湘江、沅水、澧水、资水以及洞庭湖水位持续回落。其中湘江长沙段在11月10日上午8时达到32.96米的水位后，便以每日20厘米左右的速度下降，到12月4日上午8时，水位降至26.03米。 　　受上个星期寒潮带来的降雨影响，5日水位一度停止下跌，并小幅回升了4厘米。但有效降雨太小，终究止不住回落趋势，到昨日上午，水位已降至25.7米，并离25.5米的橙色预警水位越来越近。 　　据介绍，从11月中旬起久晴少雨的天气是湘江长沙段水位持续下降的原因，但目前水位并未对湘江流域供水产生影响。长沙水文局水情科科长陈集中表示，冬季水位下降是趋势，但目前下降速度已明显放缓，如果可能出现低于25.2米的水位，将向市防指建议采取加大上游放水量等措施保证长沙段取水安全。 面临困难城市警报水位立方米 &ldquo 水库 &rdquo 本站新闻岳冠文长沙晚报 2008-12-07 19:19 1500KN预应力锚索施工技术要求 http://www.cadwater.com/paper/kancesheji/13216.html 摘要：预应力锚索施工技术性、专业性较强，应由经过技术培训的人员进行施工,具体施工程序应严格按本技术要求执行，并加强施工管理，确保施工质量。关键字：预应摘要：预应力锚索施工技术性、专业性较强，应由经过技术培训的人员进行施工,具体施工程序应严格按本技术要求执行，并加强施工管理，确保施工质量。 关键字：预应力锚索施工技术要求 <h4>1 总则</h4> 　　1.本技术要求适用于: 　　2.施工单位必须按照技术文件、施工图纸及《水工预应力锚固施工规范》（SL46-94）中的要求进行施工。施工单位对设计文件、施工图纸存有异议，可向监理单位和设计单位提出意见，但未接到修改设计通知或修改设计图纸时不得在施工中变更设计。 　　3.预应力锚索施工技术性、专业性较强，应由经过技术培训的人员进行施工, 　　具体施工程序应严格按本技术要求执行，并加强施工管理，确保施工质量。 　　4.施工中，若发现实际地质情况与设计文件中所述地质资料或结论有较大出入，或发现新的不良地因素，须及时报监理单位和设计单位，以便及时进行设计调整。 　　5.1500kN预应力锚索的施工程序为： 　　钻孔<img height="12" alt="" width="87" src="/upimg/allimg/081204/1236320.gif" />安装锚垫板浇筑外锚墩<img height="12" alt="" width="63" src="/upimg/allimg/081204/1236321.gif" /> 　　锚索安装<img height="12" alt="" width="87" src="/upimg/allimg/081204/1236322.gif" />锚固段注浆张拉<img height="12" alt="" width="75" src="/upimg/allimg/081204/1236323.gif" />自由段注浆孔口防护处理。 　　6.凡本技术要求未尽事宜，应按现行技术规范有关施工规程规范执行。 <h4>2钻孔</h4> 　　2.1应严格按要求设计的孔位及孔深钻孔，开孔偏差不大20cm;孔深实际长度应不小于设计长度且不大于设计长度的1%；钻孔方向应与设计方向相一致，孔向偏差不大于1.5度。 　　2.2锚索孔造孔施工所采用钻具为地质钻机，钻孔直径为140mm。 　　2.3锚索孔内锚固段用取岩芯或孔内电视摄像检查并作出锚索孔柱状图及地质编录，为锚索孔缺陷处理提供依据。 　　2.4钻孔施工过程中，施工单位应按孔深对返水量情况及岩石破碎情况等作好记录，并应按钻孔进尺每5m进行一次孔向测量，若发现孔向发生偏差且不大于1.5度，应及时纠正并进行调整。 　　2.5钻孔及孔辟上附着的粉尘、泥屑应使用高压空气或水进行彻底清洗，并待钻孔完成并清洗干净后，应对孔口进行暂时封堵，不得使碎屑、杂物进入孔口。 　　2.6锚索孔质量缺陷处理 　　2.6.1内锚固段（一次注浆段）应确保设在较新鲜完整的岩体中，当根据取芯检查不能认定内锚固段的岩体完整性时，应采用预注砂浆方式进行处理；当砂浆待凝并有一定的强度时，然后扫孔取砂浆芯样检查，当取出的完整砂浆芯样长度大于或等于7.5m时，即可认为内锚固段裂隙已被封堵。预注砂浆的配比与一次注浆段的砂浆配比相同，预注砂浆量的大小，可根据内锚固段岩体节理裂隙发育情况分析确定，一般情况下，可取1.2~1.5倍的内锚固段理论注浆量。 　　2.6.2当内锚固段遇不良地质条件（如溶洞、断层、较发育的节理裂隙等）时，一般情况下采用加深锚索孔深度予以避开，如不具备加深孔深的条件或不适宜继续加深孔深时，可适当减小孔深避开。经加深或减小孔深的锚索孔内锚固段岩体质量，应按6.1条进行认定和处理。 　　2.6.3当锚索孔内锚固段节理裂隙发育，按2.6.1条及2.6.2均不能有效处理时，内锚段可采用高压固结灌浆加固处理，以提高内锚段岩体的完整性和强度。固结灌浆压力和浆液配比，可根据实际情况确定。 　　2.6.4锚索孔自由段（二次注浆段）如遇不良地条件（如溶洞、断层、较发育的节理裂隙），须进行有效妥善的处理，以保证自由段的二次注浆保满、密实。一般情况下，可采用下套管的方法跨越不良地质段，下套管的方式，可根据施工实际情况选用直接下套管法或扩孔下套管法。 　　2.6.5直接下套管法是采用外径略小于锚索孔径的钢管，从孔表一直下到跨越该孔自由段内所有不良地质段为止，钢管的外径，可采用137mm，钢管的内径，可取用130mm。 　　2.6.6扩孔下套管法是在锚索孔的基础上，进行适当的扩大钻孔后下套管跨越不良地质段。扩大钻孔的范围，从孔表一直扩钻到跨越该孔自由段内所有的不良地质段为止。套管可从孔表一直下到扩钻范围，也可仅在不良地质段设套管。钢管的外径，可采用147mm，钢管的内径为140mm。 　　2.6.7锚索孔自由段下套管施工应在内锚段岩体质量认定或处理合格之后进行。下套管跨越不良地质段时，应考虑1.0~2.0m的安全搭接长度。套管的材质为Q235钢。 　　2.6.8锚索孔质量缺陷处理工程量以实际发生计。 <h4>3 预应力锚索的组装</h4> 　　3.1 1500KN级预应力锚索由10根φ15.2钢绞线组装而成，组装前应对钢绞线进行检查、下料及隔离处理。钢绞线的外观不得有死弯、明显刻痕、松丝散丝等缺陷，若有上述情况应截云不用，对存在局部锈蚀的钢绞线也不得使用。 　　3.2 对每批进场的钢绞线均应做抽样强度检查，抽样强度不得低于工厂厂 　　的保证强度。抽样至少一组，每组三根，且分别从不同的盘中截取。 　　3.3 将检查合格的钢绞线按“孔深+外锚墩高+千斤工作长度+工具锚高+ 　　0.3米”的长度进行截取，截断时宜使用冷切割。 　　3.4 把钢绞线理顺放齐，同时将两根注浆PVC软管并排放置，其中一根 　　较钢绞线短0.5M，另一根较钢绞线短12M。组装过程中应检查注 　　浆管是否破裂，如破裂及时进行更换。钢绞线围着注奖管捆扎。 　　3.5 在张拉段与内锚固段的交接处用铅丝捆牢，内锚固段每隔1.0M放置一对中支架，对中支架间用铅丝捆紧；并在内锚固段端头安装上导向帽，使整个内锚固段呈枣核状。在张拉段段每隔2.0M安装一对中支架。 　　3.6 组装好的锚索应大体上成一直线.。为此要求在固定对中支架和隔离架时，应扭直钢绞线。所有钢绞线不得互相交叉。\ <h4>4 预应力锚索的安装</h4> 　　4.1在进行锚索向推送施工前, 应对锚索孔造孔施工进行验收，只有在孔径及孔深等达到设计要求的情况下，才能进行该道工序的施工。为防止塌孔，宜于钻孔施工结束后立即安装锚索，但孔内碎石和岩粉须认真清理干净。 　　4.2 锚索推送应在牢固的脚手架上进行。为防止机机械起吊而损坏钢绞线或致注浆管破裂，宜采用人工运输和安装。 　　4.3 锚索应按设计孔深推送就位，若推送受阻，应拉出已推送入孔的锚索并进行扫孔后，再行就位。 <h4>5 外锚墩施工</h4> 　　5.1外锚墩混凝土浇筑前，应先清除孔口周围及建基面上的碎石及泥土，然后绑扎钢筋、立模，并同时安装向筋、定位管及固定锚垫板。锚垫板可作为外锚墩端面模板固定在定位管端部，锚垫板必须与定位管轴线垂直。 　　5.2外锚墩采用早强混凝土浇筑，强度等级：C30。浇筑时应加强振捣，以确保混凝土的均匀密实，并注意养护，一般浇筑12小时后即可拆模，当发现峰窝麻面，应报监理批准后用早强水泥砂浆进行修补。 <h4>6 注浆</h4> 　　6.1 锚索内锚固段注浆在锚索孔质量缺陷处理完毕，锚索推送就位后，可进行内锚固段注浆，即一次注浆。内锚固段水泥砂浆强度等级C35。水泥采用普通硅酸盐水泥，水泥砂浆应具有膨胀性，其配合比由室内试验确定，并报监理审批。 　　6.2锚索自由段注浆在锚索张拉完毕并经监理工程师批准后，可进行自由段注浆，即二次注浆。自由段水泥砂浆强度等级C30。要求注浆至锚索孔口返浆为止，以保证自由段注浆饱满、密实，达到保护锚索体的目的。如自由段注浆量大于该段理论注浆量的1.1倍，超过部份按实际发生量计。 　　6.3 为防止堵管，水泥和砂都应过筛。筛孔孔径为2.5—3 mm。内锚固段注浆量可按钻孔体积准备，通过试验确定或按1。15---1。20倍的理论注浆量进行注浆。 　　6.4 在冬季进行注浆应采取以下防冻措施；注浆时，浆体的温度应保持在5 　　度以上；拌和料应不含雪、冰和霜；锚索体和任何接触注浆体的容器表面应无雪、无冰、无霜；注浆体应处于不会导致冷却的温度环境中。 　　6.5 配制浆体时，各种掺入材料的比例应按重量计量；灰浆搅拌必须使用机械进行强制拌合，搅拌时间取决于搅拌机的类型，但最低不应少于2min；浆液要随拌随用，超过初凝时间的浆液要废弃。 <h4>7 张拉</h4> 　　7.1 当内锚固段砂浆和外锚墩混凝土均达到设计强度后，方可进行锚索张拉。张拉千顶的轴线必须与锚索轴线一致，锚环、夹片和锚索体张拉部分不得有泥砂、锈蚀层或其它污物。 　　7.2索整体张拉前，应进行单股钢绞线的预张拉，单股钢绞线的最大预张拉力可取单股钢绞线设计张拉力的10%，且锚索各单元体的预拉应力值应当一致。预张拉按两级进行，每级一个循环，共两个循环。 　　7.3索张拉时，加载速率平缓，速率宜控制在设计预应力什的0.1/min左右。卸荷载速率宜控制在设计预应力什的0.2/min。 　　7.4锚索整体张拉共分三级进行，第一级张拉力为600KN。第二级张拉力为1200KN，第三级张拉力为1725KN，当达到各级张拉力时，均应持荷5min。当第三级张拉力稳定后，可锁定锚索。 　　7.5锚索张拉前，锚索测力计和千斤顶油泵压力表应送有资质的单位进行校验和率定，并绘制两者的关系曲线，以校正后的油泵压力表读数控制各级张拉荷载。 　　7.6按7.4条要求控制的锚索，一般不必进行补偿张拉，如在张拉过程中发生意外或有迹象表明预应力损失较大时，则必须进行补偿张拉，此时应一次张拉到超张拉荷载。 　　7.7锚索张拉过程中，对相邻锚索孔预应力的影响可以不考虑；张拉段的封堵孔灌浆，应待相邻锚索张拉完毕，确定是否需要进行补偿张拉之后进行。 <h4>8 试验</h4> 　　8.1 根据地质条件及岩石物理特性，确定该部位是否做锚索试验，锚索预应力损失等资料参照锚固力非破坏性试验报告。 <h4>9 质量检查与验收</h4> 　　9.1关键施工工序必须设立专职负责人，并认真做好质量的自检与互检；所有施工用机械、材料，配件必须进行详细检查和检验。 　　9.2水平流水作业施工中，上一道工序不合格或未经验收的施工阶段成品，不得进入下一道施工工序。 　　9.3在施工全过程中，必须认真做好施工记录和施工日记，将各种参数填入记录表中，并作为竣工资料必备内容的一部份。 　　9.4当发生质量事故时，施工单位应及时提出事故报告，并与监理、设计人员共同拟定处理措施。 　　9.5锚索工程验收时应提供以下资料：原材料出厂合格证；原材料抽样检查或检验报告；代用材料合格证和试验报告；施工用设备、仪器、仪表的检验或率定报告；各工序施工记录；锚索锚固力非破坏性试验报告；钻孔过程中发现异常地层的性质、层位、深度等情况；设计变更文件及图纸；工程质量问题的调查和处理文件；施工总结报告和竣工图。 <h4>10 安全</h4> 　　10.1 各种机械设备的操作人员未经考核不得上岗。 　　10.2 在高空进行锚索施工时，必须配戴安全帽、系安全带并设置安全网；高空作业平台必须牢固可靠并有足够的作业面积，应尽量避免上下交叉施工作业；当不能避免交叉作业时，必须对上下作业区域进行有效隔离。 　　10.3 现场电器设备和电路应由专人负责并经常检查，与施工脚手架接触部位的电线必须有可靠的措施保证线路不漏电。 　　10.4 注浆作业人员必须配戴防护眼镜、口罩和防护手套，就避免腐蚀性物质对人员造成伤害。 　　10.5 张拉时，不得碰撞千斤顶后方区域内严禁站人，必要时应在可能有人员出入的位置设置警示牌和防护设施。 <h4>11 其它</h4> 　　11.1 锚索张拉锚定后，应对孔口部位的锚索及外锚头进行保护。采用C30砼进行封堵，水泥采用低热微膨胀水泥。 　　11.2 监测锚索的压力传感器与锚头一并安装，在安装过程中及安装完毕后均应注意对测量电缆线的保护。 预应力锚索施工技术要求进行绞线处理必须采用情况套管勘测设计佚名 2007-05-19 19:07 大刘坡桥体外预应力的加固方案设计 http://www.cadwater.com/paper/kancesheji/12828.html 摘要：大刘坡桥位于天津宝坻县境内九园公路的潮白河上。桥全长790.3米，桥面宽度9米（即1+7+1），上部结构为56孔、5片跨径14.1米的普通钢筋混凝土T型简支梁桥，摘要：大刘坡桥位于天津宝坻县境内九园公路的潮白河上。桥全长790.3米，桥面宽度9米（即1+7+1），上部结构为56孔、5片跨径14.1米的普通钢筋混凝土T型简支梁桥，横桥向有3道横隔板。桥面铺装为钢筋混凝土（7.5~11~7.5厘米）和3厘米沥青混凝土面层。每8孔为一道伸缩缝，其间为桥面连续铺装。 关键字：体外预应力加固 T梁桥 　　大刘坡桥位于天津宝坻县境内九园公路的潮白河上。桥全长790.3米，桥面宽度9米（即1+7+1），上部结构为56孔、5片跨径14.1米的普通钢筋混凝土T型简支梁桥，横桥向有3道横隔板。桥面铺装为钢筋混凝土（7.5~11~7.5厘米）和3厘米沥青混凝土面层。每8孔为一道伸缩缝，其间为桥面连续铺装。旧T型梁外形（如图1）。旧梁设计荷载等级：汽-13、拖-60。 　　下部结构墩柱及盖梁是在原桥位上游侧95年重新设计建造的，为单排双桩（柱）式，荷载等级：汽-20、挂-100。受公路发展公司委托，我院于4月12~13日对该桥进行了检查。由于原有公路的技术标准低（汽-13、拖-60），通行能力差，加之目前交通量的增加和汽车载重的增加，上述旧桥是不能满足承载力要求的。受资金和材料资源及断交时间的限制，也不可能全部拆除并新建，只能考虑投资较少，工期时间短且能增加承载力的各种桥梁加固技术予以改造。这其中采用体外预应力钢筋加工技术，确为一种简单易行且能与新建下部结构荷载（汽-20、挂-100）看齐的有效方法。 　　体外预应力加固方法的实质是以粗钢筋、钢绞线或高强型钢等钢材做为施力工具，对桥梁上部结构施加体外预应力，以其产生的反弯矩抵消部分外荷载产生的内力，从而达到改善旧桥使用其性能并提高其极限承载力的目的，本桥只涉及粗钢筋的体外预应力加固提高荷载方案。 <h4>一、体外预应力构造：主要由四个部分组成</h4> 1、水平筋与斜筋：由高强螺纹粗钢筋组成，构造见图2，其作用是施加预应力提高梁的承载能力。 2、梁端锚固：先将梁端部分混凝土桥面板凿掉，将梁端顶面上角凿成与斜筋倾斜方向相垂直的斜面（需剪断局部架立钢筋和箍筋），在端横隔板上开凿与斜筋方向相同的斜孔，然后，将用角钢或槽钢制作的支承垫座用环氧砂浆固定在已凿好的梁端斜面上。斜筋穿过横隔梁和支承垫座的斜孔，用千斤顶进行张拉并用螺母锚固在支承垫座上，最后用混凝土将锚头封闭，见图3。 3、水平滑块：由联接斜筋和水平筋的活动滑块支承座和固定在梁底的支承钢垫组成，其构造见图4，其主要功能是通过滑块的水平滑动，以调整斜筋与水平筋之间的内力分配比例，并使表面受力趋于均匀。 <h4>二、体外预应力提高荷载等级计算：已知的设计参数如下：</h4> 1．T梁混凝土设计标号25Mpa。水平筋极限应力计算时，取<img alt="" width="116" src="/upimg/070520/11O62942164014940.gif" />，截面强度计算时取混凝土抗压设计强度<img height="21" alt="" width="358" src="/upimg/070520/11O62942205023519.gif" />，取混凝土极限压应变<img height="20" alt="" width="72" src="/upimg/070520/11O6294223203Q11.gif" /> 2.原T梁配筋参数：其T梁截面配筋见图5 　　跨中截面：, 　　支点截面：,  ,, . 原梁斜截面内受拉纵向钢筋的配筋率： 3. 体外索配筋参数： 　经加固设计分析，体外索水平筋取为，斜筋取为<img height="15" alt="" width="41" src="/upimg/070520/11O6294226404aF.gif" />，均为冷拉Ⅲ级钢（单控）。 　　两垫板中心之间的水平距离：<img height="19" alt="" width="80" src="/upimg/070520/11O62942296055532.gif" />，上锚固点至垫板中心的水平距离：<img height="19" alt="" width="79" src="/upimg/070520/11O629423260B418.gif" /> , 　　体外预应力筋至T梁底距离<img height="19" alt="" width="67" src="/upimg/allimg/081204/1232140.gif" /> <img height="324" alt="" width="543" src="/upimg/070520/11O6294235FI621.gif" /> 　　体外预应力损失： 1）预应力钢筋与水平滑块之间的摩擦：因是水平张拉<img height="25" alt="" width="51" src="/upimg/070520/11O6294240T596.gif" /> 2）具变形引起的预应力损失<img alt="" width="25" src="/upimg/070520/11O6294243Z91c6.gif" />： ,因是水平张拉，故<img height="21" alt="" width="93" src="/upimg/070520/11O629424E010b48.gif" />，查规范按<img height="18" alt="" width="69" src="/upimg/070520/11O6294250116235.gif" />计, 3)温差引起的损失<img alt="" width="25" src="/upimg/070520/11O6294252Z123562.gif" />：。 、<img height="25" alt="" width="21" src="/upimg/allimg/081204/1232141.gif" />：分别为预应力钢筋与混凝土的线膨胀系数<img height="20" alt="" width="97" src="/upimg/070520/11O629425610134P8.gif" />, ,Δt:为年最高温度与施工时的温度差；15° 　　故： 4)分批张拉引起的混凝土弹性压缩损失：因单片梁两根水平钢筋同时张拉，使单片梁间的<img height="20" alt="" width="52" src="/upimg/070520/11O629425U0142Q2.gif" />。 5）钢筋松弛引起的损失<img alt="" width="25" src="/upimg/070520/11O6294262301511G.gif" />：一次张拉<img height="20" alt="" width="228" src="/upimg/070520/11O62942A401E3A.gif" /> 6)混凝土收缩与徐变引起的应力损失 　　因旧桥混凝土的收缩与徐变在长期使用过程中已基本完成。体外筋加固体系并不会使桥梁恒载增加许多，且使原梁受压区的应力明显减少。因此，即可近似取混凝土收缩、徐变损失<img height="20" alt="" width="52" src="/upimg/070520/11O62942D501HL7.gif" />。于是，体外筋加固中预应力钢筋总的应力损失为：<img height="19" alt="" width="297" src="/upimg/070520/11O62942G401WN3.gif" /> 预应力水平筋重心到截面上边缘的距离<img height="19" alt="" width="176" src="/upimg/070520/11O62942J60191948.gif" /> 　　无粘结预应力筋的有效预应力<img height="21" alt="" width="280" src="/upimg/allimg/081204/1232142.gif" />，滑块与梁底之间的摩擦系数（属于滑动摩擦）<img height="20" alt="" width="67" src="/upimg/070520/11O62942M5020PW.gif" />，反映斜筋与水平筋拉力之比的系数<img height="31" alt="" width="307" src="/upimg/070520/11O62942P60216150.gif" />，体外斜筋中的有效预应力<img height="22" alt="" width="432" src="/upimg/070520/11O62942SF229301.gif" /> 1、计算体外钢筋的极限应力： 　　由于水平筋和斜筋在材料及其截面面积方面的差别，其有效预应力是不同的，亦即两者的应变量也不同。若以水平筋的应变为准，将斜筋的应变状态换算为水平筋的应变状态，并在此情况下求出体外筋的总长度，即为体外筋的换算长度。式中<img height="25" alt="" width="40" src="/upimg/070520/11O62942VF23N04.gif" />分别为体外预应力水平筋和斜筋中由有效预应力产生的应变。 <img height="71" alt="" width="371" src="/upimg/allimg/081204/1232143.gif" />，则<img height="35" alt="" width="264" src="/upimg/allimg/081204/1232144.gif" />。令：。梁跨中破坏　　截面的刚度与极限状态下梁体各截面平均刚度的比值<img height="20" alt="" width="67" src="/upimg/070520/11O62942Y50243S2.gif" />，体外预应力钢筋换算长度与梁的计算跨径之<img height="21" alt="" width="237" src="/upimg/070520/11O6294292602533H.gif" />，与支承条件有关的挠度系数<img height="25" alt="" width="21" src="/upimg/070520/11O6294295602C918.gif" />对于按均布荷载考虑的简支梁由弹性变形理论可求出<img height="21" alt="" width="133" src="/upimg/070520/11O62942bF2O318.gif" />，体外水平筋配筋率<img height="30" alt="" width="213" src="/upimg/070520/11O6294301602R231.gif" />，原梁受拉钢筋配筋率<img height="32" alt="" width="207" src="/upimg/070520/11O6294304Z2a495.gif" />，原梁受压钢筋配筋率<img height="31" alt="" width="216" src="/upimg/070520/11O629430N03035P.gif" />，参照现行公路桥规（JTJ023－85）中对钢筋混凝土和预应力混凝土受弯构件的强度计算方法，按矩形截面试算：体外水平筋的极限应力<img height="22" alt="" width="71" src="/upimg/070520/11O629431160313E5.gif" />，R ab’iχ=σ<img alt="" width="12" src="/upimg/070520/11O629431440324441.gif" />Ay+AgRg-A’gR’g　 <img height="39" alt="" width="168" src="/upimg/allimg/081204/1232145.gif" />则<img height="31" alt="" width="422" src="/upimg/allimg/081204/1232146.gif" />，令水平筋极限高度系数ξy为梁发生截面破坏时实际受压区高度χs与体外水平筋重心到梁顶面的距离<img height="25" alt="" width="19" src="/upimg/070520/11O629431M0333458.gif" />之比，即<img height="40" alt="" width="279" src="/upimg/070520/11O62943204034GT.gif" />， &there4;，再将<img height="22" alt="" width="103" src="/upimg/070520/11O62943235035AW.gif" />代入上式，可得  <img height="32" alt="" width="295" src="/upimg/allimg/081204/1232147.gif" />，将此式展开并经整理即得矩形截面体外水平筋极限高度系数<img height="37" alt="" width="117" src="/upimg/070520/11O629432630364211.gif" />，<img height="27" alt="" width="33" src="/upimg/070520/11O6294329503O319.gif" />为体外水平筋的极限应力增量，其上式中<img height="35" alt="" width="239" src="/upimg/070520/11O6294332303Y292.gif" /> 　　由图6中假定当最大弯矩截面发生破坏时，两个未破坏的梁段均发生刚性转动，即无挠曲变形的几何关系，三角形的相似比可建立如下几何方程：<img height="39" alt="" width="121" src="/upimg/allimg/081204/1232148.gif" />； ：体外预应力钢筋的总伸长值。<img height="21" alt="" width="19" src="/upimg/allimg/081204/1232149.gif" />：梁破坏时的极限挠曲值。 <img height="21" alt="" width="17" src="/upimg/070520/11O6294335603ba4.gif" />：梁发生截面破坏时实际受压区高度。由上式得：<img height="21" alt="" width="12" src="/upimg/070520/11O629433T0403047.gif" />，根据总伸长量<img height="24" alt="" width="32" src="/upimg/070520/11O629434150413532.gif" />即可求出体外预应力钢筋的极限应变增量<img height="38" alt="" width="262" src="/upimg/070520/11O629434460421096.gif" />；考虑体外筋中有效预应力的影响后，体外预应力筋的极限应变<img alt="" width="158" src="/upimg/070520/11O629434K04351J.gif" />其中εy为体外预应力水平筋中由有效预应力产生的应变。由于体外水平筋在梁达到极限状态时并不屈服，因此，将上式两端分别乘以预应力钢筋的弹性模量，则体外水平筋的极限应力可用下式表示：<img height="35" alt="" width="166" src="/upimg/070520/11O62943505044S27.gif" />此式第二项即为体外预应力水平筋的极限应力增量<img height="25" alt="" width="33" src="/upimg/070520/11O629435350453U3.gif" />，又由于<img height="39" alt="" width="107" src="/upimg/070520/11O629435D0461418.gif" />与加固梁跨中极限挠度<img height="40" alt="" width="106" src="/upimg/070520/11O6294359604O300.gif" />则可导出：<img height="19" alt="" width="33" src="/upimg/070520/11O6294362P4UH4.gif" /> <img height="63" alt="" width="251" src="/upimg/070520/11O62943A604a563.gif" />将其化简后可得一关于水平筋极限应力增量<img height="25" alt="" width="33" src="/upimg/070520/11O629435350453U3.gif" />的一元二次方程。即：<img height="27" alt="" width="132" src="/upimg/070520/11O62943DZ5054C.gif" />；式中系数 <img height="37" alt="" width="550" src="/upimg/allimg/081204/12321410.gif" /> <img height="42" alt="" width="566" src="/upimg/allimg/081204/12321411.gif" /> 解方程：：即：<img height="20" alt="" width="221" src="/upimg/070520/11O62943G60515151.gif" />； 解出：：；则水平筋极限应力为：<img height="22" alt="" width="102" src="/upimg/070520/11O62943JZ52N93.gif" /> 其体外斜筋极限应力公式为：<img height="21" alt="" width="192" src="/upimg/allimg/081204/12321412.gif" />；由于体外斜筋与水平筋配筋面积不同，取大者，<img height="39" alt="" width="198" src="/upimg/070520/11O62943MP534314.gif" />；则<img height="18" alt="" width="557" src="/upimg/070520/11O62943PZ545211.gif" /> 2。计算抗弯强度 由于< 　  ，说明中性轴在T梁的顶板内，即为第一类T形。因而按宽度为<img height="25" alt="" width="16" src="/upimg/allimg/081204/12321413.gif" />的矩形截面计算抗弯强度。在此可忽略受压区钢筋的影响，则由规范公式计算中性轴位置：<img height="42" alt="" width="462" src="/upimg/070520/11O62943T0552C0.gif" /> 　 受拉钢筋合力作用点到体外索水平筋重心的距离为： <img height="23" alt="*" width="12" src="/upimg/070520/11O62943VZ564258.gif" />； <img height="24" alt="" width="297" src="/upimg/allimg/081204/12321414.gif" /> 　　再由规范公式计算加固体系的抗弯强度： <img height="39" alt="" width="534" src="/upimg/allimg/081204/12321415.gif" /> 　　该梁提高等级后由汽车荷载控制设计，跨中截面的最大计算弯距<img alt="" width="117" src="/upimg/070520/11O62943Z105N540.gif" />； 　　因此经体外筋加固之后，梁的抗弯强度满足设计。 3.计算抗剪强度 　　该梁最大支点剪力由挂车-100控制，其值为<img height="21" alt="" width="120" src="/upimg/allimg/081204/12321416.gif" />；作用在梁端部体外筋中的预加力应作为外力考虑，其竖向分量将抵消一部分外荷剪力。假定在极限状态下，体外斜筋中的应力为<img height="27" alt="" width="25" src="/upimg/070520/11O6294394305X4Y.gif" />，考虑材料安全系数后，则其预剪力的竖向分量为：<img height="38" alt="" width="422" src="/upimg/070520/11O62943a0593159.gif" />； ； ；计算表明，经体外筋加固后梁端不会出现斜压破坏。 　　由规范（4.1.10-2）及（4.1.10-3）式得： <img height="29" alt="" width="478" src="/upimg/070520/11O629440050601W7.gif" /> <img height="41" alt="" width="526" src="/upimg/070520/11O629440440611061.gif" /> 经体外筋加固后，该梁抗剪强度满足要求。 体外预应力加固 T梁桥勘测设计倪建 2007-05-19 18:50 混凝土地面一次成型 http://www.cadwater.com/paper/kancesheji/12835.html 摘要：利用混凝土垫层，经机械的找平振捣、提浆、抹光等工序，使垫层与面层一次成型，达到水泥砂浆地面的质量要求，减少了找平层、面层的施工工序。可避免工期、摘要：利用混凝土垫层，经机械的找平振捣、提浆、抹光等工序，使垫层与面层一次成型，达到水泥砂浆地面的质量要求，减少了找平层、面层的施工工序。可避免工期、质量的问题，能节省投资，真正达到技术与经济相结合。是一项非常值得推广的施工技术。 关键字：混凝土地面一次成型空鼓提浆抹光 　　在地面施工工艺中，传统做法是先施工混凝土垫层、地面找平层、再作水泥砂浆面层，造成施工层次多，工期长，若地面基层处理不好，会造成地面面层的空鼓开裂。采用混凝土地面一次成型施工工艺，可避免上述工期、质量的问题，能节省投资，真正达到技术与经济相结合。故混凝土地面一次成型施工工艺是一项非常值得推广的施工技术。 <h4 align="left">一、特点：</h4> 1、采用此项工艺，地面工程可以仅做垫层，不做地面找平层及面层等，操作简便，降低成本。 2、地面垫层及面层一次成型，提高了地面的整体性。 3、可杜绝地面的空鼓等质量通病。 <h4 align="left">二、适用范围：</h4> 　　适用于工业与民用建筑地面与楼面的施工。与清水混凝土施工技术配套使用，其效果更佳。 <h4 align="left">三、工艺原理：</h4> 　　利用混凝土垫层，经机械的找平振捣、提浆、抹光等工序，使垫层与面层一次成型，达到水泥砂浆地面的质量要求，减少了找平层、面层的施工工序。 <h4 align="left">四、操作要点：</h4> 1、夯实土层： 　　大面积地面回填土可采用压路机压实，沟槽及边角处回填土，采用内燃式冲击夯夯实地面（每20厘米分一层），并将土层整平，避免基土的沉降造成地面开裂下沉。 2、布置钢筋： 　　按工程设计要求将钢筋网布置在混凝土垫层的下部承受地面的荷载。 3、槽钢模板及支架设置并找平: 　　按地面设计总厚度选择槽钢将其置于混凝土垫层内紧贴柱网分格处，使上表面标高与设计标高一致，用水准仪抄平利用垫块进行调整，然后用钢筋打楔固定。此槽钢既可用来支模，又可作为混凝土整平机的支座，使整平机在槽钢上进行振动振捣,贴墙皮处的槽钢,待混凝土浇筑振捣后,把槽钢取出,然后用小型振捣机振捣补齐。 4、浇筑混凝土： 1）、基本规定： 　　根据规范要求，混凝土的强度等级宜大于C15。 　　混凝土的坍落度控制在3—5cm。 2）、地面混凝土浇筑： A、地面的混凝土的浇筑顺序： 　　a大面积混凝土地面的浇筑顺序 　　翻斗车沿着建筑物纵向大箭头的走向进行供料，把混凝土倾倒在柱网分区内（也是混凝土地面的分隔缝间距6米*6米）。混凝土在浇筑振捣过程中顺着下图中小箭头方向进行施工。浇筑时注意隔仓跳打。先施工图中的打斜线部分，待地面抹光成型后，再施工未打斜线部分。翻斗车走道部分的混凝土为逆着箭头方向施工。由于地面是分区施工，不允许在分格缝之外的任意地点留置施工缝，影响地面工程的施工质量。 <img alt="" width="554" src="/upimg/070520/11O62945H401a57.gif" /> 　　b 混凝土楼地面的浇筑顺序： 　　可按照建筑物的轴网分区纵向或横向使用塔吊或泵送进行浇筑，泵送时坍落度可加大。 B、混凝土的浇筑高度： 　　混凝土一次浇筑高度宜比槽钢上表面高10-20mm，利于整平机振捣与整平。 5、混凝土的整平振捣： 　　a、厂房大面积地面整平、振捣采用混凝土整平机进行，此振捣机为自行开发产品，形式构造如下图： <img alt="" width="65" src="/upimg/070520/11O62945O60210U.gif" /> 振捣电机在此桁架上部适当位置固定 <img height="311" alt="" width="573" src="/upimg/allimg/081204/1229310.gif" /> 　　如地面宽度大于3米时，可采用螺栓进行拼装加长，最长可达到12米，加长时，为提高振捣效果，可加装同规格的振捣电机。 　　把整平振捣机械放在预埋好的槽钢上，此机械上装上平板振捣器的电机，开动电机，此机械沿着槽钢的铺设方向自行行走，此机械行走速度约为1米／分，振捣时以混凝土面均匀出现浆液为准。 　　注意在施工过程中随时对整平机的底面进行检查校正，把偏差控制在1mm内。 　　b、在施工民用建筑的楼地面或屋面的混凝土时，采用小型振捣整平机，此机械底部为铝合金拉板，长度为2米，最大长度可达5米，施工时，此机械放在底部支架上，此支架每隔2米布置一个，每次振捣整平前，检查3／4吋圆管的平整度，以此来保证地面的平整度。小型振捣整平机通过3／4圆管的振动振捣混凝土达到密实。相当于平板振捣器，此机械整平振击深度可达15厘米。深度与平整度通过调节支架部分的螺丝来保证，以达到楼地面的平整度。 小型整平机支架图 <img height="283" alt="" width="554" src="/upimg/allimg/081204/1229311.gif" /> 6、混凝土地面的提浆： 　　在混凝土初凝前，即混凝土的抗压强度达到1.2N/mm2前，施工时以不见水光，稍微泛白时，工人操作提浆机在网格内按照下图方向进行圆状抹压运转，此机械的工艺为模仿工人的大拉板作业。 <img alt="" width="266" src="/upimg/070520/11O62945RZ33240.gif" /> 　　当混凝土强度等级较低（小于C15）时，可采取在混凝土表面均匀撒布干砂灰2-3mm厚，此干砂灰的配比为水泥：粗砂=1：1—1：1.5，待撒布的干砂灰吸收水份达到一半以后，干灰吸水变色潮湿时可进行上述提浆作业。 　　对墙交界的10-20cm范围内，用电动抹子找平提浆，与其他大面积施工地面的接槎处无抹痕。 7、混凝土的抹光作业： 　　经提浆机提浆后，终凝前立即用单盘抹光机作业，用抹光机在作业区内来回交错抹光，直至地面不出现抹痕为止。 　　第一遍施工时，抹片与地面的角度成锐角10－15度，相当于工人的赶平作业。 　　第二遍施工时，抹片与地面的角度成锐角15-20度，相当于工人的压光作业。 　　此抹光机也可用上述的提浆机更换刀具（抹刀片）的方式，改装成抹光机。 8、模板拆除：待混凝土地面抹光后，混凝土拆模后不掉角时(混凝土达到终凝后)，即可拆除槽钢模板，将模板清理干净待用。 9、养护:施工完的地面在12小时内立即浇水，或喷撒养护剂，养护日期不少于7昼夜，浇水以能保持足够湿润状态。 10、地面切缝： A、大面积混凝土地面可采用电动切缝机切缝，在混凝土交接处，在混凝土强度达到设计强度的30％后进行切割，缝宽达到5mm，深度达到设计的地面厚度。 B、民用建筑的楼板可在产生负弯矩的地方放置分格条（玻璃或其他材质），使裂缝集中体现在分格条处。 <h4>五、经济效益分析：</h4> 1、采用常规施工地面（水泥砂浆地面的经济情况） 每平方米C10混凝土地面（100厚）　　　21.66元 每平方米1：3水泥砂浆找平层　　　　　　6.69元 每平方米1：2水泥砂浆地面面层　　　　　 9.94元 　  合计：　　　　　　　　　　　　　　　38.29元 2、采用本技术的经济效益： 每平方米C15混凝土地面（100厚）　　　22.99元。 比常规地面节省15.3元／米 3、提前了施工找平层与地面面层的工期。 <h4>六、工程实例：</h4> 　　哈拖拉机机加厂房为一层排架结构，建筑面积6705平方米，港务局陶瓷市场工程，建筑面积为48600平方米，框架结构。此两项工程采用了混凝土地面一次成型施工技术共完成26500平方米的混凝土地面工程。由于采用了此技术，混凝土地面节省了水泥地面面层施工工期，质量达到并超过了人工施工的水泥地面水平。哈大图书馆工程，建筑面积17600平方米，此项工程在混凝土楼板浇筑的同时，采用此技术施工后，保证了地面的平整度，且节省了找平层的费用。避免了地面工程的空鼓及起砂等质量弊病，视觉效果好，节约材料，节省投资，并提前了工期。 　　若此工艺配合清水混凝土施工工艺共同施工办公楼、住宅楼或其他民用建筑等，会更好的提高施工质量，提高施工企业的施工能力，此工艺的发展前景好。 混凝土地面一次成型空鼓提浆抹光勘测设计今天 2007-05-19 18:50 新疆最大自压节水滴灌水利项目开闸蓄水 http://www.cadwater.com/news/benzhanxinwen/13587.html 　　12月2日，新疆最大自压节水滴灌水利项目开闸蓄水。该项目全部建成后可以满足柯坪县苏巴什灌区两乡一镇近5万亩耕地的滴灌用水，彻底解决世世代代困扰柯坪人的 　　12月2日，新疆最大自压节水滴灌水利项目开闸蓄水。该项目全部建成后可以满足柯坪县苏巴什灌区两乡一镇近5万亩耕地的滴灌用水，彻底解决世世代代困扰柯坪人的农业用水问题。 　　当天，柯坪县隆重举行了自压式滴灌调蓄沉砂池开闸进水仪式，全县近2000名各族干部群众，一大早就从四面八方涌到沉沙池进水闸前，载歌载舞庆祝这一特殊时刻。 　　柯坪县玉尔其乡玉素甫江·买买提说：“我听说今天大涝坝开始蓄水，所以一大早就带着家人和邻居赶过来了，看了仪式，我非常高兴，这个事情对我们农民来说是非常好的，几年前我们就听说柯坪县要搞一个这样的大涝坝（水库），今天终于实现了。” 　　柯坪县年均蒸发量是降水量的40倍以上，缺水成为制约柯坪县农民致富增收的最大瓶颈。因为缺水，柯坪老灌区有1.5万亩到1.8万亩的棉花地往年只能灌一次水，每亩新棉产量最低时只有80公斤，棉花收成已经低得不能再低了。从今年开始，盖孜力乡开始推广滴灌技术，试点地块实行滴灌，一年灌8次到12次水，大大提高农作物的产量。 　　柯坪县盖孜力乡党委书记唐大伟说：“今年我们盖孜力乡在两个村1980亩的地块进行了节水滴灌的试点，试点地块棉花产量有了很大的提高，效益非常显著，其它村的农民也要求积极地加入进来，这样保证充足的供水，就成了我们当前最紧要的问题。” 　　柯坪县水利局副局长艾尼·阿不都热合曼说：“这个沉沙调节蓄水池蓄水以后，明年三月开始放水，可以缓解柯坪县盖孜力乡、玉尔其乡、柯坪镇5万亩耕地的经常灌溉和7000亩滴灌工程的正常进行。” 　　柯坪县苏巴什灌区5万亩自压节水滴灌水利项目既是一项解决柯坪县人多地少、水资源供需不平衡的民生工程，也是柯坪县充分利用水资源，发展高产高效现代农业的关键工程。项目总投资1．36亿元，占地面积近1507亩，是新疆一次性控制面积最大的高效自压滴灌节水项目，包括沉沙调节池、骨干输水管网、田间自压滴灌、输电线路工程四部分组成。计划从2008年4月至2010年9月分四期完成。工程一期沉砂调节池平面布置呈“U”型，占地近1500亩，设计总容积为235万m3，今年首先完成100万立方米的调节沉沙池建设，冬天蓄水，夏天灌溉。 　　项目建成后，全县每亩农田的灌溉定额将由原来的500立方米降至350立方米，水资源的利用率可提高30％，老灌区2.5万人可实现人均增地0．88亩。 项目水利最大柯坪县万亩工程蓄水节水调节 &ldquo 本站新闻新疆新闻在线网 2008-12-03 20:21 发展改革委:新增水利等3方面326亿投资计划全下达 http://www.cadwater.com/news/jiaodianxinwen/13586.html     据国家发改委提供的信息，今年第四季度新增的1000亿元中央投资中，又有农林水利、粮油存储设施和烘干设备建设、节能环保等三方面共326亿元的     据国家发改委提供的信息，今年第四季度新增的1000亿元中央投资中，又有农林水利、粮油存储设施和烘干设备建设、节能环保等三方面共326亿元的投资计划已全部下达。国家发改委要求各地以及项目实施单位要采取有效措施，切实落实好项目建设资金，加快项目前期工作进度，并严格项目管理。     今年第四季度新增中央投资共安排农林水利项目291亿元，其中水利200亿元，加上地方投资，总投资预计可达约400亿元，将消耗400多万吨水泥、10多万吨钢材等原材料；林业生态36.5亿元；农业24.5亿元，将带动地方配套和其他投资近16万亿元；农村沼气30亿元，预计可带动地方投入和群众自筹投入73亿元。     新增1000亿元投资中，安排10亿元用于粮油存储设施和烘干设备建设项目，主要支持中央储备管理企业建设中央直属食用油及油料储备设施，支持承担国家宏观调控任务的骨干食用油企业建设食用油及油料存储设施，以及支持内蒙古、辽宁、吉林三省区及中储粮、中粮、华粮三大公司在东北地区建设粮食烘干设备。这些项目能够带动社会投资18亿元，建成后将新增油罐罐容96.4万吨、油料仓容134万吨，新增烘干能力1182万吨，显著提升我国油脂油料存储能力，有效缓解东北地区粮食烘干能力不足问题。     新增千亿元中央投资中，“十大重点节能工程、循环经济和重点流域工业污染治理工程”共安排25亿元中央预算内投资，涉及468个项目。据悉，这些项目均为企业投资项目，国家只给予一定的引导资金。通过实施上述节能减排重点工程，对实现“十一五”节能减排目标具有重要的推动作用，并可带动企业和社会投资约370亿元。 投资计划方面水利改革新增发展   项目中央焦点新闻朱剑红人民日报 2008-12-03 12:17 中央2.06亿水利建设资金下拨青海 http://www.cadwater.com/news/jiaodianxinwen/13585.html 　　水利部为了贯彻落实中央进一步扩大内需的战略部署，决定新增200亿元中央水利建设投资任务，其中，将给我省（青海）拨付2.06亿元用于今年后两个月的水利建设 　　水利部为了贯彻落实中央进一步扩大内需的战略部署，决定新增200亿元中央水利建设投资任务，其中，将给我省（青海）拨付2.06亿元用于今年后两个月的水利建设。 　　省水利厅将把这2.06亿元用于工程水利、资源水利、民生水利和生态水利建设，具体落实项目还在规划上报审批中。水利厅计划投入资金建设湟水北干渠一期工程，同时利用亚行贷款建设李家峡、公伯峡灌区，重点水源工程，青海湖流域生态建设保护规划等工程水利项目建设。民生水利方面，将着力实施惠及民生的工程，如：加强防汛抗洪、病险水库除险加固、农村饮水安全建设、灌区节水改造、小型农田水利建设；水土保持、水资源保护、城乡河湖沟道整治等。划拨资金还将用于以小流域综合治理工程为主线，自然修复和人工治理相结合的生态水利建设，加强淤地坝、黄河长江源区生态预防保护、巩固退耕还林成果基本口粮田建设。 　　这些水利工程建成后，将治理水土流失面积、完成生态修复面积上万平方公里。将有效改善我省部分地区农牧民的生活环境，同时，一些地区能够依托水土保持综合治理工程，加快农牧区产业结构调整，解决当地剩余劳动力的转移，促进当地生产发展，项目建设将成为拉动农牧民收入增长的重要因素。 资金建设水利中央工程生态民生保护亿元用于焦点新闻孙爱霞青海日报 2008-12-01 21:29 中国对农产品适时加大临时收储力度 http://www.cadwater.com/news/zhuanyedongtai/13584.html 　　中国国家发展和改革委员会副主任杜鹰表示，针对农产品价格下行压力加大，发改委要切实搞好农产品市场调控，对东北粳稻、玉米、大豆、南方中晚秈稻、油菜子以 　　中国国家发展和改革委员会副主任杜鹰表示，针对农产品价格下行压力加大，发改委要切实搞好农产品市场调控，对东北粳稻、玉米、大豆、南方中晚秈稻、油菜子以及棉花等农产品适时加大临时收储力度，避免农产品价格大起大落。 　　新华社周一晚间援引杜鹰的话称，发改委将力推包括增加涉农投资，搞好农产品调控等四大举措。在已出台小麦明年最低收购价格基础上，适时出台明年稻谷最低收购价，加大涉农补贴力度，扩大覆盖范围，完善补贴方式。 　　同时加强农产品储备，完善进出口调控；加强猪肉价格监控，制定相应应急预案，适时增加冷藏储备；适时理顺化肥价格形成机制，建立农资价格上涨与对农民补贴挂钩机制，保护和调动农民生产积极性。 　　杜鹰表示，发改委将把今年确定的中央投资进一步向“三农”(农业，农村和农民)倾斜，并且要把明年安排的涉农投资管好、用好，明确责任、加快进度、选准项目、改进方式、加强管理。尽快实施新增千亿斤粮食生产能力建设规划，提高粮食综合生产能力。 　　在农业收入方面，他表示要稳定粮食产量，适当提高价格，优化农产品结构；在非农收入方面，对回流农民工创业、就业出台支持政策，并加大培训力度；利用国家新一轮投资中对中西部农村的倾斜政策，扩展就业渠道；加大农民工维权力度。 临时力度加大适时农产品价格投资出台粮食调控专业动态路透社 2008-12-01 21:27 水资源费明年起全国统一按月征收并按1∶9分别上缴中央和地方 http://www.cadwater.com/news/zhuanyedongtai/13583.html 　　商报讯:昨日，财政部、水利部、国家发改委等三部门联合发布《水资源费征收使用管理办法》，明确从明年起，全国统一将按月征收水资源费。   同时，水资 　　商报讯:昨日，财政部、水利部、国家发改委等三部门联合发布《水资源费征收使用管理办法》，明确从明年起，全国统一将按月征收水资源费。   同时，水资源费按1∶9的比例分别上缴中央和地方。 　　按照规定，直接从江河、湖泊或者地下取用水资源的单位和个人，都应该缴纳水资源费，包括中央直属水电厂和火电厂。这项费用纳入地方财政，作为开发利用水资源和水管理的专项资金。我国从上世纪80年代初期，就开始对工矿企业的自备水资源征收水资源费。 　　此前，各地水行政主管部门收缴水资源费的时间间隔并不一致，而此次公布的《管理办法》中规定，从明年1月1日起，取水单位和个人应按月向负责征收水资源费的水行政主管部门报送取水量。确定征收数额后，有关行政部门将按月送达缴纳通知单。 　　此外，新办法中还首次明确水资源费中央和地方的分配比例。作为一项政府非税收入，水资源费全额纳入财政预算管理。除北京、天津、河北、江苏、山东、河南等南水北调受水区外，县级以上地方水行政主管部门征收的水资源费，将按照1∶9的比例分别上缴中央和地方国库。 分别中央地方征收年起全国统一水资源部门行政专业动态李雪北京商报 2008-12-01 21:24 浅谈电力工程造价的合理控制 http://www.cadwater.com/paper/shuiwenshuili/12627.html 摘要：工程造价失控是当前电力建设领域的普遍现象，本文从设计、施工、结算三个阶段分析工程造价失控的原因，并提出合理控制工程造价的几点建议关键字：造价电摘要：工程造价失控是当前电力建设领域的普遍现象，本文从设计、施工、结算三个阶段分析工程造价失控的原因，并提出合理控制工程造价的几点建议 关键字：造价电力工程控制 1、概述　  <o:p></o:p> 随着市场经济的不断深入，基本建设的飞速发展，电力建设也在快速发展。原材料价格上涨，建设规模的变化，电力工程的总造价和单位造价也在不断提高。如何合理确定和控制工程造价，使工程造价的增长控制在一定范围内，已成为当前一个重要课题.<o:p></o:p> 工程造价的合理确定，就是在建设的各个阶段，采用科学的计算方法和切合实际的计价依据，合理地确定投资估算、设计概算、施工图预算、承包合同价、结算价及竣工决算。工程造价的控制，则是在投资决策阶段、设计阶段、建设项目发包阶段和建设实施阶段，把建设工程的造价控制在批准的造价限额以内，并随时纠正发生的偏差，以保证项目管理目标的实现，力求在各个建设项目中能合理地使用人力、物力、财力，以取得较好的投资效益和社会效益。本文将结合笔者的工作实践，谈谈如何从设计、施工、结算三个环节合理确定与控制工程造价。<o:p></o:p> 2、设计阶段　　<o:p></o:p> 从设计技术经济角度看，合理控制工程造价，要从可研、初设和施工图设计做起，从各个专业做起。<o:p></o:p> （1）可研阶段。首先要满足用户的需求，一切想法和决策都要符合国家的政策、法规和行业的规定，同时，要考虑安全和环保的要求。深入现场，调查研究，搜集本工程的有关资料，对本工程进行多方案分析比较，提出最优方案。最优方案不仅在技术上要先进、可行．而且在经济上要合理，才能满足投资方的需求，按期收回所投资金，并有最佳效益，使收益率达到基准水平。在设计中，不盲目追求一流，既要满足顾客和规范要求，又要把钱花在刀刃上，不因设计失误而造成浪费。因此，设计人员在设计产品完成后，应当积极进行回访，听取顾客的反馈意见，同时结合工程实际情况，提高设计产品的质量。例如：新建变电站工程，市区的临街变电站由于受占地面积及安全措施要求的约束，设计为室内变电站，外墙为玻璃幕墙，设计美观但造价高；但是位于县区的变电站由于征地面积大，架构及主要设备可以摆放在室外，主控及配电室可以设计为普通的砖混或框架填充墙结构，造价相对较低。<o:p></o:p> （2）初步设计阶段。实践证明，初设阶段，影响工程造价的可能性为75％一95％，施工设计结束，影响工程造价的可能性为35％一75％，施工开始，通过技术措施节约工程造价的可能性只有5％一10％。由此可见，施工以前控制工程造价的关键在投资决策和设计阶段，投资决策出台后，控制造价的关键则在设计阶段。例如，某电力工程，初设概算为800万，预算为1040万，工程结算为1082万，经分析主要是由于初步设计阶段工作不够深入，在实际施工过程中出现了施工工艺的重大设计变更，使预算大大超出了概算。因此，在初步设计阶段，一定要认真搜集、调查、分析、研究工程资料，设计人员密切配合技经人员将工程造价控制在一定合理的范围内。<o:p></o:p> （3）施工图设计阶段。施工图预算是确定工程造价、实行经济核算、签订工程承包合同、控制工程进度拨款的依据，同时也是工程决算的基础资料，因此，设计人员应主动深入现场了解情况，争取把设计变更控制在最小范围内。同时，技经人员应和工程管理人员应及时进行沟通，例如，某变电站土建工程，由于技经人员的疏忽，施工图预算中落掉了变电站大门的费用，经工程管理人员的审核，及时对预算进行了补充。<o:p></o:p> 3、施工阶段<o:p></o:p> 施工阶段造价控制的重要一环就是要科学地组织建设，正确地处理造价和工期、质量的辩证关系，以提高工程建设的综合经济效益。由于施工阶段的造价控制目标就是承包合同价，因此，在施工过程中要采取各种有效措施，严格控制支出，并将实际支出值与造价控制目标值进行比较，而后作出分析及预测，对各种干扰因素加强控制，及时采取措施，以确保造价控制目标的实现。此外，根据实际情况，允许对造价控制目标进行必要的调整，使之始终处于最佳状态并切合实际。例如，在某变电站工程的施工中发现，若按设计进行外引接地施工，将要花费50几万元，且还不能保证接地电阻达到要求；后来，技经人员与设计人员协商并重新收集资料，认为利用周围的民房接地配合站内接地网即可达到要求，且造价只需7万多元。<o:p></o:p> 另一方面对于相当多的工程现场更改较大，加上技术人员与技经人员的脱节，导致更改部分造价无法控制，而使结算价超出合同价甚多。比如，有些工程施工场地狭小，土方开挖量大，先外运再回填，结果往往要增加工程造价的5％左右。因此，在现场施工中，管理人员要实事求是地从控制造价的角度来审查施工方案，以提高施工签证的的准确率。同时，对隐蔽签证，要以图纸为依据，标明被隐蔽部分、项目和工艺、质量完成情况；如果被隐蔽部分的工程量在图纸上是不定值，还要标明被隐蔽部分的几何尺寸或原始数量，而不在签证中简单地签写工程量和工程造价，以免与工程造价管理的有关规定发生矛盾，为合理确定工程造价提供准确的依据。<o:p></o:p> 4、工程结算<o:p></o:p> 工程决算审核是一项十分重要的工作，它直接关系到甲乙双方的经济利益。对建设单位来说，要精打细算，尽可能降低工程造价；对施工单位而方言，为了追求经济效益，通常多报结算，以增加工程造价。因此，从某种意义来讲，工程决算审核实际上是双方技术能力的较量。建设单位的预算人员，不但要熟练掌握工程量计算规则、定额子目的组成内容和套用规定、工程造价的计算程序，而且还要掌握三者的编制原理、内在联系，唯此在应用中才能融会贯通、得心应手。此外，技经人员还应有一定的工程技术知识，既能对现场施工提出合理化建议，又可对签证中的不合理因素提出质疑。另外，预算人员还要有耐心细致的工作作风，经常下工地了解现场情况，掌握工程动态。在工作之余，要努力学习新技术、新知识，提高自身的素质，以适应新形势下工程造价管理的需要。<o:p></o:p> 5、结语　  <o:p></o:p> 总而言之，工程造价的确定与控制是一门博大精深的学问，本文所论及的仅是笔者几年来的工作体会，一得之恳而已。随着我国造价理论的进一步完善和发展，造价工程师制度的推行，提高投资效益的要求将使合理确定与控制工程造价的地位更加重要。<o:p></o:p> 合理工程造价造价阶段人员水文电力苏霞闫亚光 2007-05-19 18:40 如何用钻孔取芯法检测桩身质量 http://www.cadwater.com/paper/kancesheji/12187.html 摘要：桩基的检测方法，传统的有：声波透射法、钻孔取芯法、静载试验法、以及高应变法和低应变法等桩的动测方法，《建筑桩基检测技术规范》（JGJ106—2003）对各摘要：桩基的检测方法，传统的有：声波透射法、钻孔取芯法、静载试验法、以及高应变法和低应变法等桩的动测方法，《建筑桩基检测技术规范》（JGJ106—2003）对各种检测方法的检测目的及有关要求已作了明确规定。 关键字：钻孔取芯法桩检测 es> <o:words>337</o:words> <o:characters>1922</o:characters> 桩基的检测方法，传统的有：声波透射法、钻孔取芯法、静载试验法、以及高应变法和低应变法等桩的动测方法，《建筑桩基检测技术规范》（JGJ106—2003）对各种检测方法的检测目的及有关要求已作了明确规定。<o:p></o:p> 钻芯法是从桩身混凝土中钻取芯样，以测定桩身混凝土的质量和强度，它具有施工周期短，对桩破坏小，取得资料全面可靠，经济效果好以及发现问题便于采取补救措施等优点。由于此法比较直观，它不仅能通过取芯观测混凝土的灌注质量、配合比、砂、石、水泥拌合均匀度，核实灌注桩桩长，而且能正确判断合检查桩底沉渣厚度、缩径、夹泥、混凝土与桩底基岩状况。若钻孔穿过桩底适当深度，还可进一步查明桩端持力层的情况，检验持力层下面是否有软弱夹层。还可探查扩底桩扩大端的实际直径等数据是否符合设计要求。但钻孔取芯法由于芯样小，灌注桩的局部缺陷往往难以发现，而且钻孔垂直度要求很严，采芯率要求很高，施工要求操作水平高，应由熟练的工作人员完成，并应遵守国家有关安全技术、劳动保护的规定。此外，钻芯法检测桩身混凝土质量的方法是属于局部破损检测法，当桩身混凝土局部强度过低或混凝土胶结较差时，钻芯过程中容易破坏砂浆与粗骨料之间的粘结力，影响检测结果的准确性。据研究，当混凝土强度低于10Mpa时，钻出的芯样表面变得比较粗糙，又是甚至很难取出完整芯样，因此对于局部强度等级低于C10的桩身混凝土或龄期较短的混凝土，一般不采用取芯法检测，以保证检测结果的准确性。对于较大断面的灌注桩而言，钻孔取芯法检测的只是局部强度，当局部强度较低时应增加测点数量，以免以偏代全，造成误判。<o:p></o:p> 一、钻孔取芯法的施工要求<o:p></o:p> 1、确定钻孔位置。灌注桩取芯的钻孔位置，应根据需要与委托方共同商议确定。一般当桩径小于1600mm时，宜选择在桩中心钻孔，当桩径等于或大于1600mm时，钻孔数不宜少于2个。<o:p></o:p> 2、芯样的直径必须大于骨粒最大粒径的要求，若不能满足此要求，但芯样直径能大于骨粒最大粒径1.5倍时，允许避开粒径骨料抗压芯样。芯样直径由55mm、71mm、91mm和100mm等几种，钻头应是金刚石或人造金刚石钻头，符合中国工程建设标准化委员会标准《钻芯法检测混凝土强度技术规程》（CECS03：88）中的有关规定，用单动双管岩芯管。<o:p></o:p> 3、混凝土采取率要达到100％，若确有困难，也应保证采取率大于95％，桩底以下的岩芯采取率应大于85％。否则检测结果不能完全令人信服。<o:p></o:p> 4、钻孔垂直度要求高，要求钻具达到桩底前不穿出桩身。<o:p></o:p> 5、为确保检测质量，应按以下操作要求施工：<o:p></o:p> （1）安置钻机。钻孔位置确定后，应对准孔位安置钻机。钻机就位并安放平稳后，应将钻机固定，以便工作时不致产生位置偏移。固定方法应根据钻机构造和施工现场的具体情况，分别采用顶杆支撑、配重或膨胀螺检等方法。<o:p></o:p> （2）施钻前的检查。施钻前应先通电检查主轴的旋转方向，当旋转方向为顺时针时，方可安装钻头，并调整钻机主轴的旋转轴线，使其成垂直状态。<o:p></o:p> （3）开钻。开钻前先接水源和电源，将变速钮拨到所需转速，还向转动操作手柄，使钻头慢慢地接触混凝土表面，待钻头入槽稳定后方可加压进行正常钻进。开孔时可用短钻具和合金钻头，待钻至1m左右深度后再换用金刚石钻进。<o:p></o:p> （4）钻进取芯。在钻进取芯过程中，应保持钻机的平稳，钻速不宜小于140r/min，钻孔内的循环水流不得中断，水压应保证能充分排除孔内混凝土料屑，循环冷却水出口的湿度不能超过30℃，水流量宜为3～5L/min。每次钻孔进尺长度不宜超过1.5m。<o:p></o:p> 提钻取芯时，应拧下钻头和胀圈，严禁敲打卸取芯样。卸取的芯样应冲洗干净后标上深度，按顺序置于芯样箱中。当钻孔接近可能存在裂缝或混凝土可能存在疏松、离析、夹泥等质量问题的部位以及桩底时，应改用适当的钻进方法和工艺，并注意观察回水变色、钻进速度的变化，并做好记录。<o:p></o:p> 钻孔深度视委托方的要求而定，一般进入桩底持力层0.5m～1.0m即可结钻。若需对地质报告中有关持力层的特性作进一步检验及准确查明桩底以下近桩底处是否有软弱夹层，则钻孔穿过桩底的深度宜超过1.5倍桩径（扩底桩按扩大端计）。<o:p></o:p> （5）在钻孔取芯过程中，应做好施工记录，对异常孔段和终孔及时验证孔深，对芯样应逐段进行地质描述，对有缺陷的芯段及桩底与基岩交接嵌合部位进行必要的素描合拍照，最后提交《混凝土灌注桩钻孔取芯检验报告》。<o:p></o:p> （6）桩身混凝土钻芯后所留下的孔洞应及时用水泥砂浆进行修补，以保证桩基正常工作。<o:p></o:p> 在黄石地区，自1985年施工第一根混凝土灌注桩以来，每年都有大量的灌注桩工程施工，以积累了丰富的施工及质量检测经验，且工程有业主委托的监理单位对施工和检测的全过程进行质量监控，所以，混凝土灌注桩的施工质量总体情况石较好的。对成桩的质量一般采用动测法，即：对桩身结构完整性先用低应变法进行逐根普测，再对有代表性的桩或承重要求较高的桩采用高应变法进行单桩极限承载力的判定，但动测法对桩的承载力判定的精度是比较低的，而钻孔取芯法对成桩质量的检测则是对上述方法的补充和验证。<o:p></o:p> 对于一级建筑物桩基和地质条件复杂或成桩质量可靠性较低的桩基工程，采用静荷载试验的结果可靠性是最高的，但试验时间较长，且费用也很高，检测数量有限。因此，有必要对桩身混凝土强度用钻孔取芯法取出试样送室内加工、试验。<o:p></o:p> （二）芯样的加工和抗压强度试验要求<o:p></o:p> 用钻孔取芯法检测灌注混凝土的强度，试验的加工和试验应由具有相应资质的试验单位完成，所需室内设备有锯切芯样的锯齿机，加工芯样的磨平机和专用补平器，以及进行混凝土强度试验的压力机。所有这些设备均应具有产品合格证。试验应按《钻芯法检测混凝土强度技术规程》（CECS03：88）中的有关规定进行。 检测如何试验方法孔取芯灌注勘测设计于启慧 2007-05-19 18:27 河南2009年超万亿元投资计划细目编成 http://www.cadwater.com/news/benzhanxinwen/13582.htm